Достижения теплового

Спекание проводят для повышения прочности предварительно полученных заготовок прессованием или прокаткой. В спрессованных заготовках доля контакта, между отдельными частицами очень мала и спекание сопровождается ростом контактов между отдельными частицами порошка. Это является следствием протекания в спекаемом теле при нагреве следующих процессов: восстановления поверхностных оксидов, диффузии, рекристаллизации и др. Протекание этих процессов зависит от температуры и времени спекания, среды, в которой осуществляется спекание и других факторов. При спекании изменяются линейные размеры заготовки (большей частью наблюдается усадка — уменьшение размеров) и физико-механические свойства спеченных материалов. Температура спекания обычно составляет 0,6—0,9 температуры плавления порошка однокомпонентнои системы или ниже температуры плавления основного материала для композиций, в состав которых входят несколько компонентов. Время выдержки после достижения температуры спекания по всему сечению составляет 30—90 мин. Увеличение времени и температуры спекания до определенных значений способствует увеличению прочности и плотности в результате активизации процесса образования контактных поверхностей. Превышение указанных технологических параметров может привести к снижению прочности в результате роста зерен кристаллизации.

Такой вид химической неоднородности может проявляться при повышенной скорости кристаллизации только у сплавов, имеющих большую усадку. В этих условиях обогащенный примесями расплав, заключенный в объемах /, 2, 3, может значительное время находиться в жидком состоянии после достижения температуры равновесного солидуса.

Установлено, что параметр кристаллической ячейки всех материалов с повышением температуры увеличивается незначительно, при этом у композиционных материалов этот параметр больше. Величина межслоевого расстояния практически не зависит от температуры до момента достижения температуры плавления кристаллической фазы. Однако введение наполнителей приводит к изменению межслоевого расстояния, при этом природа и форма частиц наполнителя оказывают различное влияние на формирование надмолекулярной структуры. Поэтому матрица материала криолон-3, содержащего волокнистый наполнитель, имеет межслоевое расстояние большее, чем у чистого ПТФЭ, в то время как структура матрицы материала КВН-3, содержащего дисперсные наполнители, характеризуется межслоевым расстоянием меньшим, чем у чистого ПТФЭ. Температура 553 К для ПТФЭ является критической. Начиная с этой температуры идет процесс плавления кристаллических областей, который заканчивается при температуре 603 К. Степень "дальнего" порядка в матрице при этом уменьшается,

параметр больше. Величина межслоевого расстояния практически не зависит от температуры до достижения температуры плавления кристаллической фазы. Однако влияние наполнителей вызывает изменение межслоевого расстояния, при этом природа и форма частиц наполнителя оказывают различное влияние на формирование надмолекулярной структуры. Поэтому матрица криолона-3, содержащего волокнистый наполнитель, имеет межслоевое расстояние большее, чем у чистого ПТФЭ, в то время как структура матрицы материала КВН-3, содержащего дисперсные наполнители, характеризуется межслоевыми расстояниями меньшими, чем у чистого ПТФЭ. Степень кристалличности матрицы с повышением температуры возрастает (рис. 6.19).

В парогенераторах наиболее распространено кипение в трубах, главным образом в вертикальных. Трубка может играть роль элементарного парогенератора. Предположим, 'что тепловая нагрузка постоянна по длине трубы. Изменение температуры по длине / показано на рис. 13-15. На экономайзерном участке температура воды ниже температуры насыщения. После достижения температуры /н (точка В) начинается поверхностное кипение и температура стенки практически не меняется. Начиная с точки С температурный напор &t=tc—tm сохраняется также постоянным, недогрев жидкости исчезает и пузырьки пара распределяются по всей массе жидкости, укрупняясь в средней

Для получения воспроизводимых результатов навеска образца бумаги подбирается такой, чтобы весь ингибитор удалялся из нее до достижения температуры 200° С. Нелетучая часть ингибитора определяется по зольному остатку, стабильному в описываемых условиях. Последнее обстоятельство делает возможным прямое определение содержания нелетучих ингибиторов атмосферной коррозии металлов типа бензоата натрия, калия и т. д. по зольности антикоррозионной бумаги после ее сжигания в муфеле дериватографа или обычной муфельной печи. Высокая летучесть окиси натрия (калия), образующейся при сгорании органической части бумаги, требует тщательного поддержания температуры сжигания, которая не должна превышать 400—450° С. По полученному значению зольности антикоррозионной бумаги легко пересчитывается содержание в бумаге соответствующего ингибитора [106].

В процессе нагрева образца с размещенным на них припоем и флюсом происходило кипение последнего вследствие испарения из него воды. Температура начала и конца кипения флюса зависела от его состава и температуры пайки, определяющей скорость нагрева (см. таблицу). После прекращения кипения флюса и достижения температуры плавления оставшейся смеси галогенидов (выше 225° С при пайке с флюсом Прима II и 180° С с флюсом Прима III), равномерно покрывающей поверхность образцов, происходило ее плавление.

Время выдержки кассеты с трубками в печи составляет 10—12 мин с момента достижения температуры 770 ± 10° С.

камерах с переносом изделий из камеры в камеру. При этом включение изделия под нагрузку должно производиться в камере холода. После достижения температуры 10—15°С его выключают и переносят в камеру тепла.

Номиналь- Нижний предел вос- Допустимые тепловыделения испытываемых Время достижения температуры, мин,-не более

Модель Рабо- i чий Размеры рабо-объем, , чего объема, Диапазон температур жания температуры достижения температуры. мин поддер -жания минимально- Потребляемая мощ- Габаритные размеры, м Масса, кг

Рис. 4.18. Кривые распределения меридиональных as и окружных og напряжений и температуры вдоль меридиана на внешней поверхности сферического корпуса к моменту достижения теплового состояния в режиме В2 (1 - 9 - расчетные

Рис. 4.19. Кривые распределения вдоль меридиана меридиональных as и окружных OQ температурных напряжений на внутренней поверхности сферического корпуса к моменту достижения теплового состояния в режиме Ъ1 (t = 110 с)

типа I в момент достижения теплового состояния режима AJ

Рис. 4.33. Кривые распределения интенсивностей напряжений о и деформаций е для внутренней (а, б) и внешней (в, г) поверхностей переходной зоны цилиндрического корпуса типа I в момент достижения теплового состояния режима AJ

цилиндрического корпуса (типа I) в момент достижения теплового состояния

Рис. 4.64. Кривые изменения вдоль меридиана сферического корпуса ннтенсив-ностей напряжений а и деформаций е на внешней (а) и внутренней (6) поверхностях переходной зоны в нулевом полуцикле в момент достижения теплового состояния режима В j (т = 110 с)

Рис. 4.65. Кривые изменения вдоль меридиана сферического корпуса интенсив-ностей напряжений о и деформаций е на внешней (а) и внутренней (б) поверхностях переходной зоны в нулевом полуцикле в момент достижения теплового

Метод 1. Изделия помещают в камеру холода, температура в которой заранее доведена до определенного значения, а затем после выдержки в течение времени, необходимого для достижения теплового равновесия, их переносят в камеру тепла с высокой температурой, где снова выдерживают в течение времени, необходимого для достижения теплового равновесия. Время переноса изделий из камеры в камеру не должно превышать 10— 15 мин.

что тепловое равновесие в системе будет устанавливаться тем скорее, чем выше напряжение. Сказанное иллюстрируется рис. 3, на котором представлены кривые зависимости температуры круга от времени нагрева при различных -напряжениях. Видно, что тепловое равновесие наступает при исех напряжениях после часового нагрева. Следовательно, возникает возможность измерения температуры по времени нагрева. Поскольку в разреженной атмосфере конвекционные токи ослаблены в значительной степени, постольку тепловое равновесие в системе не нарушится при вращении круга. Рис. 3 позволяет оценить точность измерения температуры вращающегося круга по времени нагрева. Если принять за критерий достижения теплового равновесия время нагрева, равное 1 часу и учесть, что время прохождения образцом спирального пути составляет около 10 мин, то оценка точности по наихудшей кривой для напряжения 30 в приводит к возможности перегрева круга в конце испытания не более чем на 10° С. Начиная с напряжений 100 в перегрев практически не наблюдается.

51) - режим работы с постоянной нагрузкой и продолжительностью, достаточной для достижения теплового равновесия, рис. 1 (N - работа при постоянной нагрузке; 8тах максимальная достигнутая температура). Кратковременный режим (типовой режим 52) -режим работы с постоянной нагрузкой в течение определенного времени, недостаточного для достижения теплового равновесия, за которым следует состояние покоя в течение времени, достаточного для того, чтобы температура машины сравнялась с температурой охлаждающей среды с точностью до 2 К, рис. 2 (N - работа при постоянной нагрузке; бтах - максимальная температура, достигнутая в течение цикла).

В этом режиме цикл работы таков, что пусковой ток не оказывает заметного влияния на превышение температуры. Продолжительность цикла недостаточна для достижения теплового равновесия.