Дополнительные переменные

фрезерных станках. Следящий палец (или ролик) 7, перемещаясь по копиру (или по модели детали) 6, получает дополнительные перемещения, перпендикулярные основному направлению. Эти дополнительные перемещения пальца через копировально-измерительный механизм 5 воздействуют (посредством жидкости, воздуха или электричества) на усилительное устройство 4, которое при помощи электронных реле, серводвигателей и другой специальной аппаратуры доводит незначительное давление копира на палец до величины, достаточной для воздействия на исполнительное устройство 3 (гидравлические цилиндры, электромеханические системы и т. п.). Усилительное устройство, преодолевая давление подачи при резанци, перемещает стол с обрабатываемой деталью / или шпиндельную головку с инструментом 2 на величину дополнительных перемещений следящего пальца. Станки такого типа строят и многошпиндельными.

активный — с применением датчиков, формирующих команды на дополнительные перемещения.

принималось z = 2h0. Экспериментальные значения осевых перемещений U (у, z), полученные с помощью метода муара, нанесены на аналитическую кривую, рассчитанную Пайпом и Пейгано [29] (рис. 19). Совпадение оказалось очень хорошим и показывает, что дополнительные перемещения, вызывающие межслойные напряжения, существенны лишь на расстоянии от кромки, равном толщине образца.

где C&H!, at*!, aayx — дополнительные перемещения, которые получают точки тела при переходе из начального невозмущенного состояния равновесия в новое возмущенное состояние равновесия. При этом функции иг = MX (x, у, z), v± = v1 (х, у, г), шх == = W-L (х, у, г) будем считать конечными, а коэффициент а бесконечно малой величиной, не зависящей от координат.

Учитывая, что N2 = EFsz, из (3.18) приходим к дифференциальному уравнению, позволяющему выразить дополнительные перемещения второго порядка малости ыа через поперечные перемещения У! первого порядка малости:

Наиболее простое приближенное решение можно получить, если воспользоваться следующими допущениями: 1) первая собственная функция У! (х) линейной задачи с точностью до масштаба описывает закритические прогибы стержня; 2) осевые дополнительные перемещения ы2 (х) связаны с поперечными прогибами зависимостью (3.20). Тогда изменение полной потенциальной энергии стержня при переходе в новое отклоненное состояние равновесия равно

При этом определение действительного начального напряженного состояния заменяется значительно более простой задачей подбора любого статически возможного напряженного состояния. Кроме того (в отличие от изложенного в предыдущем параграфе варианта энергетического критерия), не нужно определять дополнительные перемещения и2 (х, у), v2 (x, у). Но этот путь решения не верен*. В этом нетрудно убедиться на примере, приведенном в § 24.

В машинах и механизмах детали в процессе работы могут совершать колебательные движения, непосредственно относящиеся к рабочему процессу машины. Но есть и такие колебательные движения, которые связаны исключительно с малыми деформациями деталей. Так как детали реальных машин или звенья реальных механизмов представляют собой физические тела с присущей им способностью деформироваться под действием внешних сил, то при движении машины (или механизма) эти деформации вызывают перемещения, накладывающиеся на основное движение машины. Эти дополнительные перемещения обычно имеют колебательный

а — перемещения кольцевых сил при их действии в одной сферической поверхности с меридиональными силами; б — дополнительные перемещения, связанные с положением WM я

При переходе от деформаций поверхности тю радиусу ^м к деформациям по радиусу RK (рис. (3.10,6)] следует учесть дополнительные перемещения

Перемещение нижнего захвата не определяет удлинение образца, так как в процессе роста нагрузки происходит перемещение верхнего захвата за счет деформации элементов силоизмерительно-го механизма и отклонения маятника с грузом и, кроме того, деформируются удлинительные штанги и резьбовые соединения штанг и образца. Удлинение образца U можно получить, если вычесть из перемещения нижнего захвата UH все дополнительные перемещения

Виброустойчивость. Вибрации вызывают дополнительные переменные напряжения и, как правило, приводят к усталостному разрушению деталей. В некоторых случаях вибрации снижают качество работы машин. Например, вибрации в металлорежущих станках снижают точность обработки и ухудшают качество поверхности обрабатываемых деталей. Особенно опасными являются резонансные колебания. Вредное влияние вибраций проявляется также и вследствие увеличения шумовых характеристик механизмов. В связи с повышением скоростей движения машин опасность вибраций возрастает, поэтому расчеты на колебания приобретают все большее значение.

Виброустойчивость — способность конструкции работать в заданном диапазоне режимов без резонансных колебаний. Виброустойчивость как критерий работоспособности характерна для быстроходных машин. Вибрации снижают качество работы машины, вызывают дополнительные переменные напряжения, которые приводят к усталостному разрушению деталей. Расчеты на виброустойчивость рассматривают в специальной литературе.

Виброустойчивость. Вибрации вызывают дополнительные переменные напряжения, которые могут привести к усталостному разрушению деталей. В некоторых случаях вибрации снижают качество работы машин. Например, вибрации в металлорежущих станках снижают точность обработки и ухудшают качество поверхности обрабатываемых деталей. Особенно опасными являются резонансные колебания. Расчеты на колебания рассматривают в специальном курсе теории колебаний.

дифференциальным исчислением [11]. Для этого процесс-изменение (2) или (3) в каждый момент / необходимо интерпретировать как булевый дифференциал dy функции у=Г(х\, ..., х„). реализуемой на выходе// диагностируемой ЦС. При этом оказывается, что если воспользоваться известным разложением [11] булевого дифференциала dy в полином Же-галкппа по приращениям входных переменных dx\, ..., dx/, и по приращениям дополнительных переменных Ах,,: 1, ,.., dxm (дополнительные переменные соответствуют тем узлам ЦС, в которых возможны неисправности), то Рис.2 dy(t), а следовательно, и вычис-

Вязкость смазки, являющаяся функцией температуры и давления, с учетом зависимости Баруса и Рейнольдса может быть записана таким образом: р. = ju0 е®р ~~ а» л *, где р - давление; Vl,V2- окружные скорости; h - зазор; й0 — минимальный зазор; Лпр — приведенный радиус кривизны; EI и Ег — модули упругости тел; v^ и i>2 - коэффициенты Пуассона материалов тел; t, Д/ — температура и приращение температуры; Р, с, X, PJ , CL Х(, Р2,с2,Х2 — соответственно плотность, удельные теплоемкости и коэффициенты теплопроводности смазки и материалов тел; j3 — пьезокоэф-фициент вязкости смазки; aj — коэффициент зависимости вязкости смазки от температуры в формуле Рейнольдса; х, у - координаты вдоль и поперек пленки; , е — дополнительные переменные; x0 — абсцисса в месте выхода смазки из зазора.

2} вводятся дополнительные переменные, обеспечивающие выполнение условий (1.6 Ь, с, d);

В правых частях уравнений (IV.48) кроме переменных, стоящих и в левых частях, находятся дополнительные переменные хг и ха, которые можно рассматривать как возмущения даннной сепаратной системы. Аналогичная картина имеет место для сепаратных систем (IV. 49) и (IV.50). Избавимся от дополнительных переменных в сепаратных системах. Для этого проведем замену переменных по кусочной линеаризации:

В логическую схему объединенного алгоритма каждый из операторов входит только один раз, а число логических условий близко к минимальному. Для определения принадлежности операторов к тому или иному из объединяемых алгоритмов в логическую схему объединенного алгоритма вводятся дополнительные переменные гь ..., rs. Число различных дополнительных переменных, которые необходимо использовать, определяется числом объединяемых алгоритмов (2s^n), а число этих переменных в объединенном ''алгоритме должно быть минимальным.

Дополнительные переменные, показывающие остатки недефицитных ресурсов: *2i = 52,3 (конвейер); Л32==0,42 (шихтовые материалы А); лг34=53,43 (шихтовые материалы В); #35=44,5 (шихтовые материалы Г); я37— 43,5 (формовочные машины).

Если валы хорошо сцентрированы, но «а жестких полумуфтах имеются перекосы, то валы после обтяжки болтов муфты получают излом оси. На подшипниках во время работы турбины в результате этого появляются дополнительные переменные по направлению усилия, что может заметно увеличить вибрацию агрегата. Излом оси агрегата от перекоса полумуфт можно обнаружить только путем проведения специальной, маятниковой проверки. Чтобы устранить перекос торца полумуфты, ее протачивают или пришабривают. С той же целью в случае, когда перекосы имеются на обеих полумуфтах, как отмечалось выше, сбалчивание их производят при таком взаимном положении полумуфт, когда наклон торца одной полумуфты совпадает по направлению с наклоном торца другой полумуфты (см. § 2,6, в и пример). Но даже при отсутствии перекоса на торцах перекос осей происходит от неравномерной обтяжки болтов муфты, которую предотвратить практически невозможно. Поэтому в агрегатах с жесткими муфтами маятниковая проверка, позволяющая выяснить величину и направление смещения осей валов, является мероприятием обязательным.

Виброустойчивость. Вибрации вызывают дополнительные переменные напряжения и, как правило, приводят к усталостному разрушению деталей. В некоторых случаях вибрации снижают качество работы машин. Например, вибрации в металлорежущих станках снижают точность обработки и ухудшают качество поверхности обрабатываемых деталей. Особенно опасными являются резонансные колебания. Вредное влияние вибраций проявляется также и в увеличении шумовых характеристик механизмов. В связи с повышением скоростей движения машин опасность вибраций возрастает, поэтому расчеты на колебания приобретают все большее значение.