Двукратной собственной

/ — ПТУ с однократным промежуточным перегревом; 2 — ПТУ с двукратным промежуточным перегревом; 3 — углекислот-ная установка; 4 — установка с тринар-ным циклом (по рис. 23)

Опыт создания и эксплуатации первых ГТУЗЦ привел к упрощению тепловой схемы. Было признано целесообразным ограничиться однократным нагревом рабочего тела и однократным или двукратным промежуточным охлаждением. Первая ГТУЗЦ нового типа (рис. 36) построена в Равенсбурге (ФРГ). Установка выполнена с одной ступенью промежуточного охлаждения воздуха. После концевого охладителя при температуре 20° С и давлении 0,71 МПа воздух поступает на сжатие в КПД и КВД, затем с параметрами 116° С и 2,76 МПа направляется в регенератор, где нагревается до 397° С. При давлении 2,74 МПа воздух поступает в котел с топкой на угольной пыли и с параметрами 660° С и 2,65 МПа подходит к турбине. Параметры его после расширения в турбине 423° С и 0,74 МПа. Далее воздух охлаждается в регенераторе до 46° С, а в концевом охладителе — до 20° С. Все названные величины параметров соответствуют номинальной нагрузке.

Фирма «Гутехоффнунгсхюте» (ФРГ) спроектировала опытную ГТУЗЦ с двукратным промежуточным охлаждением мощностью 25 МВт и приступила к ее строительству. При параметрах гелия перед турбиной 2,5 МПа, 730° С к. п. д. установки равен 37%.

Так как с уменьшением расхода пара примерно пропорционально ему снижаются и давление pi перед соплами первой ступени, и давление рп в ПП, которое при номинальном режиме было равно рпо, то изоэнтропийный перепад энтальпий ЧВД практически не меняется (рис. VIII.1). Изоэнтропийный перепад энтальпий ЧНД с понижением расхода пара уменьшается, а удельное количество теплоты <7п, подводимой в ПП, несколько возрастает. Отмеченные обстоятельства определяют понижение термического к. п. д. цикла ПТУ с ПП по мере уменьшения расхода. Аналогично изменяется термический к. п. д. цикла ПТУ с двукратным промежуточным перегревом пара.

личина Нц является слагаемым и в числителе, и в знаменателе правильной дроби, следует, что различие в термическом к. п. д. цикла при ПД и СД уменьшается по мере сокращения Hit, т. е. повышения давления в промежуточном перегревателе. Для турбин с двукратным промежуточным перегревом пара различие определяется только первым промежуточным перегревом. Второй перегрев

Поскольку применение промежуточной сепарации влаги принципиально более эффективно, чем использование промежуточного перегрева, представляет интерес рассмотрение возможных схем с двукратной сепарацией влаги и влияния промежуточного перегрева в этом случае. Принципиальная тепловая схема установки с двукратной сепарацией представлена на рис. 4.4. Предварительный анализ показал явную неэффективность двухступенчатого перегрева после первого сепаратора, поэтому при исследованиях рассматривались схемы с одноступенчатым промежуточным перегревом пара или без перегрева после первого сепаратора. Для уменьшения количества исследуемых параметров с целью сохранения наглядности представления результатов при исследованиях схем с двукратным промежуточным перегревом было принято, что перегрев в первой ступени второго перегревателя осуществляется паром, отбираемым из первого сепаратора.

Результаты термодинамической оптимизации параметров различных схем турбоустановок представлены в табл. 4.1. Наивысшую тепловую экономичность имеет наиболее сложная схема установки с двукратным промежуточным перегревом пара. Принимаемая при расчетах оценка эффективности влагоудаления оказывает на расчетную тепловую экономичность установки существенное влияние, соизмеримое для простых схем с влиянием изменения параметров в схемах промежуточной сепарации и перегрева. Поскольку эффективность влагоудаления повышается с понижением давления пара, расчеты с учетом влагоудаления дают более

6-2. Пуск котлов в блоках с вторичным перегревом пара . . . 189 6-3. Пуск котлов в блоках с двукратным промежуточным перегревом пара . . . •...................196

Эддистон, т. е. 248 что. и 565° С с двукратным промежуточным перегревом до 565°С. Расход пара — по 1315т/ч. Температура питательной воды —• 280° С. В дальнейшем эти блоки были перемаркированы на мощность 500 Мет.

В установках пара оверхкритиче-ских параметров с аустенитными паропроводами, одно- или двукратным промежуточным перегревом сокращение расстояния между местом выхода пара в котельном агрегате и входа пара в турбоагрегат приобретает особо большое значение. С этой точки зрения П-образная компоновка котло-агрегата имеет определенные недостатки, так как она связана, во-первых, с довольно большим вертикальным расстоянием между указанными, точками выхода и входа пара и, во-вторых, с тем, что место за котлом обычно занято золоуловителями, дымососами и трубой, а перед котлом — бункерной и деаэраторно-насосной этажеркой, из-за чего длина паропровода по горизонтали увеличивается на 12—15 м.

С ДВУКРАТНЫМ ПРОМЕЖУТОЧНЫМ

Спектры частот поворотно-симметричных систем с формально пониженным порядком симметрии. Пусть система (рис. 1.5), имея главный порядок симметрии 5ГЛ = 24, рассматривается как система, имеющая 5=8. Тогда ее частотная кривая, отражая не изменившийся спектр частот системы с 5ГЛ = 24, на изображающей цилиндрической поверхности представится более сложной зеркально-симметричной кривой с точками самопересечения при та —О и тос = я (рис. 1.6). Теперь, хотя частотная кривая по-прежнему одна, каждой группе спектра принадлежат уже три собственных частоты, что соответствует числу степеней свободы масс .нового периода системы. По одной двукратной собственной частоте появилось в группах т = 0 и m=S/2=4 (точки самопересечения). Общее число собственных частот с учетом их двухкратности, естественно, не изменилось. При 5ГЛ = 24 общее число собственных частот 24, из них 2 однократных и 11 двукратных.

2. ПРОСТЕЙШАЯ СИСТЕМА С ДВУКРАТНОЙ СОБСТВЕННОЙ ЧАСТОТОЙ

Рис. 2.2. К появлению двукратной собственной частоты

Рассмотренные частные случаи одночастотных вынужденных колебаний простейшей системы с двукратной собственной частотой качественно различны. В первом масса колеблется с частотой со по прямой (колебания по направлениям х и у — синфазны), как бы реализуя одну из своих степеней свободы. Во втором масса, перемещаясь по круговой траектории, реализует обе степени

Для качественного описания свободных колебаний с двукратной собственной частотой удобно воспользоваться их дискретным представлением. Пусть установлено наблюдение за перемещениями q(k, t) совокупности некоторых S сходствевных точек (X фиксировано) по любому общему для всех сходственному направлению, когда система колеблется с одной из двукратных собственных частот р=рт,п. Перемещения выбранных сходственных точек по выбранным сходственным направлениям в соответствии с выражением (2.9) можно представить в виде

Для поворотно-симметричных систем с ограниченным порядком симметрии рассмотренные выше представления соответствовали описанию перемещений в дискретных сходственных точках с определением их окружного расположения дискретными значениями угла фь Для осееимметричных систем сходственные точки располагаются непрерывно на окружностях с центрами на оси симметрии системы, соответствуя непрерывному изменению центрального угла ф. Например, общее решение дифференциального уравнения для свободных изгибных колебаний круглой пластины при двукратной собственной частоте /7т,и в представлении (2.10) имеет вид

Свободные колебания системы с двукратной собственной частотой совершаются в виде цепи т стоячих волн. Окружное распределение амплитуд колебаний сходственных точек по выбранным сходственным направлениям подчинено равномерно-дискретному гармоническому закону с амплитудой волны q. Окружная ориен-

В наиболее общем случае начальных условий поворотно-симметричная система способна совершать свободные колебания с двукратной собственной частотой, которые могут трактоваться как одновременная суперпозиция колебаний в виде стоячей и бегущей волн [дискретное представление (2.12)]. В зависимости от конкретных начальных условий свободные 'колебания поворотно-симметричной системы, совершающиеся с двукратной собственной частотой, могут приобретать вид стоячих волн, бегущих волн, а также суперпозиции тех и других.

Как видно из выражения (7.25), если п=/=0 и n^=S/2, имеются две поправки к частоте Xjt°> [знаки плюс и минус в выражении (7.25)]. Это отражает факт расслоения двукратной собственной частоты на две различных.

При возбуждении колебаний вращающейся системы окружной стационарной неравномерностью, которой соответствует (для каждого тв) бегущая относительно нее силовая цепь волн вида (8.10), она совершает вынужденные колебания также в виде бегущей цепи волн пермещений с тем же числом волн тв. Поскольку порядок симметрии системы ограничен, то (см. гл. 2) эта цепь волн перемещений описывается равномерно-дискретным гармоническим законом с числом волн тв и наблюдаема лишь дискретно в сходственных точках. По отношению к вращающейся системе такая цепь волн будет назад бегущей. В невращающейся системе координат она представится в виде неподвижной. Совокупность сходственных точек вращающейся системы при этом как бы скользит по неподвижной замкнутой на круг синусоиде, имеющей целое число волн >пв. Амплитуда волны стоящей в пространстве синусоиды возрастает по мере приближения частоты cumB = QmB к частоте рт, являющейся двукратной собственной частотой, которой соответствуют две линейно независимые формы системы с числами волны т = тв. При и>тв^=рт возникнут резонансные колебания системы одновременно по двум собственным формам, которым соответствует двукратная собственная частота рт (две слившиеся собственные частоты). Колебания каждой из этих форм поддерживаются соответствующими им двумя динамическими нагрузками вида (8.1!) и (8.12). Амплитуда стоящей в пространстве синусоиды для такого резонаса достигнет максимума.

2. Простейшая система с двукратной собственной частотой . . 24

Рекомендуем ознакомиться:

Дутьевого вентилятора

Дополнительные результаты

Дополнительные температурные

Добавляют специальные

Дополнительных экспериментов

Дополнительных допущений

Дополнительных капитальных

Дополнительных критериев

Дополнительных перемещений

Дополнительных предположений

Дополнительных соображений

Меню:

Главная страница Термины