Дополнительные результаты

Крепление образца в захватах. Создание на основе высокопрочных армирующих волокон полимерных композиционных материалов порождает значительные трудности получения стабильных значений предела прочности при растяжении этих материалов [39]. Особенно они проявляются при испытании трехмерноармированных материалов, изготовленных на основе углеродных волокон. Опытные данные и характер разрушения образцов свидетельствуют о том, что сложность получения стабильных и воспроизводимых характеристик прочности при растяжении композиционных материалов обусловливается главным образом необходимостью надежного крепления образца в захватах испытательной машины (для исключения проскальзывания), а также влиянием формы и размеров образца. Учет этих факторов особенно необходим при испытании высокопрочных композиционных материалов. Проскальзывание образца в захватах приводит к появлению на его поверхности царапин, сколов и вмятин. Повторное нагружение образца после проскальзывания часто усугубляет эти дефекты и способствует разрушению образца в местах повреждения [23, 74]. Во избежание указанного явления используют различные дополнительные приспособления или устройства, которые усложняют

Следует отметить, что из экономических соображений применение сидений из той или иной группы в каждом конкретном случае должно быть связано с требуемой степенью виброизоляции. В табл. 18 приведены марки сидений, выпускаемых некоторыми зарубежными фирмами—изготовителями сидений, дана разбивка сидений по группам, по принципу сложности подвески, указаны оценочные значения их эффективности и ориентировочная стоимость в рублях. При оценке стоимости сидений данного типа авторы ориентировались на минимальную цену, отражающую принципиальное отличие сиденья одного типа от другого, а не разные дополнительные приспособления, которые влияют на комфорт оператора машины, но при этом не меняют эффективности сиденья. Эффективность сидений по одночисловой оценке Э = = 20 lg ajac, где ап — корректированное значение виброускорения на полу кабины (на стенде); ас — корректированное значение виброускорения на сиденьи, определяемое по ГОСТ 12.1.012—78*. В ИМАШ АН СССР была измерена эффективность наиболее характерных сидений каждого класса (FA 420—10В DS 85 117LAK, LS-96H). Сиденья подвергались вибрации сигналом со спектральными характеристиками, соответствующими дороге с булыжным покрытием нормального профиля.

Фирма Wolpert выпускает высокочастотный пульсатор 20 HFP 1430 с предельной нагрузкой 200 кН. Конструкция его аналогична конструкции «Amsler». Динамическая схема этой машины приведена на рис. 6, в; машина снабжена резонатором, параметры которого в основном определяют рабочую частоту. Узлы, электронное оборудование и дополнительные приспособления такие же, как у машины 10HFP1478.

При испытаниях в рабочих средах, образующих амальгамы с основным металлом, часто не требуются дополнительные приспособления. Такие среды обычно наносят на поверхность основного металла путем погружения образцов в соответствующие растворы.

Фирма Sadamel (Швейцария) выпускает микромашины Mi 34 и Mi 44, являющиеся измененными моделями машины Шевенара. Дополнительные приспособления позволяют проводить испытания микрообразцов на растяжение, изгиб и срез. Машина Mi 34 снабжена пятью сменными силоизме-рительными пружинами на предельные нагрузки 100, 500, 1000, 1500 и 3500 Н, а машина Mi 44 выпускается в трех

Крепление образца в захватах. Создание на основе высокопрочных армирующих волокон полимерных композиционных материалов порождает значительные трудности получения стабильных значений предела прочности при растяжении этих материалов [39]. Особенно они проявляются при испытании трехмерноармированных материалов, изготовленных на основе углеродных волокон. Опытные данные и характер разрушения образцов свидетельствуют о том, что сложность получения стабильных и воспроизводимых характеристик прочности при растяжении композиционных материалов обусловливается главным образом необходимостью надежного крепления образца в захватах испытательной машины (для исключения проскальзывания), а также влиянием формы и размеров образца. Учет этих факторов особенно необходим при испытании высокопрочных композиционных материалов. Проскальзывание образца в захватах приводит к появлению на его поверхности царапин, сколов и вмятин. Повторное нагружение образца после проскальзывания часто усугубляет эти дефекты и способствует разрушению образца в местах повреждения [23, 74]. Во избежание указанного явления используют различные дополнительные приспособления или устройства, которые усложняют

Используя дополнительные приспособления, на станке можно проводить также калибровку цилиндрической части эллиптических днищ и отбортовку конусов (А.с. 747574 СССР, МКИ2 В 21 D 19/04).

При проектировании специальных приспособлений к автоматам токарной группы необходимо производить тщательные расчеты по определению технико-экономической целесообразности отдельных конструкций. Не следует забывать, что все дополнительные приспособления и устройства к автоматам имеют значительную стоимость, усложняют наладку автомата в отдельных случаях вызывают снижение производительности труда по другим переходам обработки .данной детали. .

Непрерывная циркуляционная система смазки применяется на компактных скоростных приводах при v > 8 м/сек.. Подача масла производится из масляного резервуара, которым чаще всего служит коренной подшипник, через каналы в валу и звёздочке прямо на цепь. Отработанное масло,, пройдя фильтр, поступает обратно в резервуар. Такая система смазки удобна в приводах, где по условиям конструкции невозможно поместить дополнительные приспособления для смазки (масляную ванну, маслёнку и т. п.). Циркуляционная смазка цепи имеет широкое применение в автомоторостроении.

Модель РАС (фиг. 41) в отличие от модели Р имеет следующие дополнительные приспособления, расширяющие сферу применения прибора и упрощающие работу на нём: ощупывающую головку для оценки микрогеометрии на внутренних цилиндрических поверхностях диаметром от 12,7 мм и для оценки микрогеометрии в труднодоступных местах деталей (резьба, шлицы, шпоночные канавки, заплечики, галтели, зубчатые колёса с шагом от 8 мм и выше); ощупывающую головку для оценки неровностей с отсчётом меньше •5 микродюймов; приспособление для автоматического передвижения головки на поверхностях с отсчётом меньше 1,5 микродюйма; устройство для автоматического возвратно-поступательного движения головки длиной хода от 0,8 до 3,1 мм; добавочное приспособление для увеличения длины хода в пределах 9,3—50 мм. Механическое передвижение щупа у модели РАС обеспечивает ей более правильные и устойчивые показания, чем у модели Р.

Дополнительные приспособления. Гильотинные ножницы снабжаются рядом дополнительных приспособлений и инструментов, облегчающих работу на ножницах и дающих вэзможность производить резку косынок под углом и другие работы.

Дополнительные результаты этих модельных исследований показаны в табл. 3.3. Первый из сравниваемых вариантов соответствует идеализированному случаю сохранения в энергетике СССР тех условий ее развития (капиталоемкости, энергосбережения и т. д.), которые были характерны для прошедшего двадцатилетия. Как видно из таблицы, в реальных условиях требуется увеличить капиталовложения в 1,7 раза. Народнохозяйственным следствием этого будет снижение национального дохода и фонда потребления соответственно на 2,8 и 5,2% в конце расчетного периода, что в целом за период составляет потерю сотен миллиардов рублей.

VII. Дополнительные результаты............... 90

VII. Дополнительные результаты

Так, Мак-Лафлин и Баркер {45] исследовали распределение напряжений в матрице вблизи разрушенного волокна. Они сопоставляли экспериментальные данные, полученные методом Муаре, поляризационно-оптическим методом исследования напряжений, с расчетами, проведенными методом -конечных элементов. Модель была двумерной и состояла из чередующихся слоев, соответствовавших по толщине волокну и .матрице. Теоретические и экспериментальные данные полностью совпали. Коэффициент концентрации напряжений в матрице "оказался равным 12 для максимальных сдвиговых напряжений и 9 для нормальных напряжений. Эти значения получены на модельных композитах с отношением Ef/Em—b5 и объемной долей волокна 0,714. Концентрация напряжений вдоль оси волокна по мере удаления от его конца падает довольно быстро и становится равной концентрации напряжений в композите при удалении на расстояние 15 диаметров от конца волокна. Икбал и Крокоски [36], Фойе и Бейкер [25] и Стивенсон [61] приводят дополнительные результаты анализа методом конечных элементов.

На рис. 30 приведена кривая ползучести при изгибе для однонаправленного композита. В противоположность испытаниям на растяжение [66] изгибные испытания показывают ускоренную третью стадию ползучести перед разрушением. Кривые длительной прочности для композитов с 40%- и 60%-ным объемным содержанием волокон приведены на рис. 31, а некоторые дополнительные результаты для трансверсальных и перекрестно армированных композитов можно найти в [40]. Эти результаты не сопровождаются теоретическим анализом, они только указывают тип разрушения, который может возникнуть в такой бороалюми-ниевой композиции при одинаковых условиях нагружения.

Авторы работы [2] привели дополнительные результаты испытаний образцов с 40%-ным объемным содержанием волокон в сухой и во влажной среде (образцы изготавливались мокрой укладкой с применением полиэфирной или эпоксидной смол). Полученная ими безразмерная зависимость очень хорошо согласовывалась с результатами Оуэна и Морриса. Они подтвердили также описанный выше вид разрушения. Так как не была обнаружена чувствительность результатов к воздействию влажности, они отказались от своей методики исследования влияния окружающей среды.

Нарушения, производимые в решетке циркона быстрыми нейтронами, очень стабильны и после отжига при температурах до 1600° С восстанавливаются только частично. Хотя из табл. 4.13 следует, что некоторые силикаты при облучении сопротивляются образованию аморфной структуры, а другие — нет, дополнительные результаты [20, 56] показывают, что сопротивление радиационным нарушениям весьма относительно и что анизотропное расширение и аморфизация •— явления прогрессирующие. Берилл, облученный интегральным потоком 2,8 х X Ю20 нейтрон/см2, испытывает только анизотропное расширение, при этом сохраняется дальний порядок. Однако увеличение интегрального потока быстрых нейтронов до 3,6-1020 нейтрон/см2 приводит к превращению берилла в аморфный материал. Циркон, гранат Са3А1231з012 и топаз Al2(OH)2SiO4, которые испытывают только анизотропное расширение при интегральном потоке 3,6-1020 нейтрон/см2, становятся аморфными после облучения потоком быстрых нейтронов 6-Ю20 нейтрон/см2. Феносит расширяется анизотропно: на 1,12% по направлению оси а и не расширяется по направлению оси с. Рентгеновские дифракционные пики не размываются при потоках быстрых нейтронов до 4,5-1020 нейтрон/см2.

ных от дислокаций, хаотически разориентированных кристаллитов-зерен размером 0,2 мкм, содержащих изгибные контуры экс-тинкции и имеющих границы без полосчатого контраста. Отжиг при 433 К в течение 2ч привел к формированию структуры с тем же самым размером зерен, но с более совершенными границами зерен, имеющими обычный полосчатый контраст. Последующая деформация при той же температуре выявила сверхпластичное поведение и привела к увеличению размера зерен вплоть до 0,5 мкм. Дополнительные результаты были сообщены в работе [144], в которой после интенсивной деформации обнаружен существенно меньший размер зерен около 0,1 мкм (рис. 3.12а). Отжиг этого материала в течение 1 ч при 343-353 К приводит к уменьшению числа контуров экстинкции в зернах. После отжига в течение 1ч при 363 К происходило улучшение структуры границ зерен, треть из которых стала обладать полосчатым контрастом. При 373 К начался рост зерен, средний размер которых достиг 0,17 мкм (рис. 3.126). Дилатометрические исследования [144] в том же температурном интервале выявили уменьшение длины

Опубликованы дополнительные результаты, полученные в ходе широких коррозионных испытаний, организованных ВМС США в Порт-Хью-неме (Калифорния, США) [149]. Около 1750 образцов из 57 различных нержавеющих сталей были экспонированы в поверхностных водах Тихого океана и на глубинах порядка 700 и 1600—2000 м. Продолжительность экспозиции от 123 до 1064 сут. Определялись скорости и тип коррозии, глубина питтинга и стойкость к коррозионному растрескиванию. Некоторые типичные данные для ряда сплавов представлены в табл. 73. Как правило, коррозия в поверхностных водах была более интенсивной, чем в воде на глубинах 700 и 1600 м или в донных отложениях на этих глубинах. Литейный сплав Fe — 23Ni — 21Cr — 5Мо— ISi не корродировал. На сталях 317 и 319 отмечена лишь начальная стадия (<0,03 мм) щелевой коррозии. Такая же слабая коррозия и зарождающийся питтинг отмечены на сплаве 20Nb—3. На стали 325 наблюдалась общая поверхностная коррозия. На прочих сталях серий AISI 200, 300, 400 и 600 наблюдалась питтинговая, туннельная и щелевая коррозия, а глубина разрушения металла изменялась от 0,03 мм до полной перфорации образцов (>2,5 мм). Сенсибилизация снижала коррозионную стойкость сталей 304 и 316. Разрушение вследствие коррозионного растрескивания наблюдалось для образцов из дисперсионнотвердеющих сталей 630-Н925, 631-ТН1050, 631-RH1050, 632-RH1100, 15-7AMV (отожженная, -RH950 и -RH1150), а также РН14-8Мо —SRH950. Проволочные канаты из сталей 304, 316, 18Сг — 14Мп, а также сплавов Cr — Ni — Mo — Си, Cr —Ni —Mo—Si —N, Сг —Ni —V —N и Cr — Ni — Si подвергались питтинговой и щелевой коррозии.

и сбоку на сетку, покрывающую наружную поверхность, приведен на рис. 8 и 9. Для данной модели была сгенерирована сетка, включающая в себя 324 элемента с 1791 узлом. Результаты исследования приведены на рис. 10, где показаны нормализованные значения Ki, измеренные на различных расстояниях от свободной поверхности сосуда в точках, расположенных вдоль фронта трещины. Кроме того, там же приведены дополнительные результаты, описывающие дефект в виде четверти круга и полученные с помощью программы BIGIF [44], в которой для расчета величин Ki использованы функции влияния и которая требует предварительного анализа напряженного состояния конструкции без дефекта.