Геометрических характеристиках

ОСНОВНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК

2.4. Теоретические и экспериментальные исследования основных геометрических характеристик различных укладок шаровых твэлов 48

Параметр а определяется методами сопротивления материалов, теории упругости, механики трещин и др. и включает в себя компоненты тензора напряжений, зависящие от геометрических характеристик конструкции, внешних силовых нагрузок, упругих свойств материала и др. Коэффициент запаса прочности характеризует уровень напряжений при эксплуатации изделия и устанавливается в зависимости от условий работы на основании статистических данных о работоспособности подобных конструкций. Параметр и косвенно оценивает качество технологии изготовления, расчетов на прочность, материала и др. За предельное напряжение апр принимается одно из значений компонентов тензора напряжений или их определенное сочетание, при котором наступает текучесть, разрушение или нарушение первоначальной формы изделия. Обычно в условиях статического нагруж:ения за величину аПр принимают либо предел текучести от, либо временное

Схемы выделения конструктивных модуле!! (КМ) в составе. корпусов с упрощенной формой обводов представлены на рис. 9.24, а, п. Все танкеры (рис. 9.24, а) представляют собой глал.ко-na.Tv6ni.ie суда с двойным дчом и двумя плоскими продольными переборками, изменение их геометрических характеристик при переходе от одного типоразмера к другому (КФМ1, К.ФМПнт д.) показано на рис. 9.25. Лрмг'ек--турно-конструктивное оформлени о 1Н'фто.р\'л.ово:<ов (см. рис. 9.24, б) аналогично танкерам [см. риг. 9.24, а). Бортовые тапки и днищевые секции танкерог. и pv-

Из предыдущего вытекают следующие выводы. Размерно-подобные ряды надо строить на основе главных характеристик (мощности, производительности и т. д.), а не геометрических параметров, так как в силу внутренних законов подобия главные характеристики располагаются по закономерности, отличной от закономерности изменения геометрических характеристик. Последние получаются как производные.

Как было показано выше, при деформации растяжения и сжатия площадь поперечного сечения полностью характеризовала прочность и жесткость детали. Однако при деформации изгиба и кручения прочность и жесткость характеризуются не только размерами сечения, но и его формой. К числу геометрических характеристик сечения, учитывающих оба указанных фактора, относятся статические моменты, моменты инерции, моменты сопротивления.

К заводок.™ дефектам относятся, как правило, дефекты свврних соединений - непровары, смещение кромок, угловатость, отклонение параметров сварного шва от допустимых значений, трещины, поры, неметаллические включения; отклонения геометрических характеристик от расчётных - толщина стенки, диаметр, овальность;

Рис. 9. К определению геометрических характеристик плоского сечения

где рг вектор геометрических характеристик, р2- вектор нагрузок., Рз- вектор поврежденности.

При расчетах на растяжение роль геометрической характеристики прочности и жесткости сечения бруса играет его площадь. При расчетах на кручение, изгиб и сложное сопротивление прочность и жесткость зависят от других, более сложных геометрических характеристик сечений, ознакомлению со свойствами и методами вычислений которых посвящена данная глава книги.

Формула (2.55) не дает возможности вычислить нормальные напряжения, так как неизвестна величина радиуса кривизны р нейтрального слоя и не установлено положение этого слоя, т. е. неизвестно, откуда отсчитывать расстояния у. Она дает лишь представление о характере распределения а по сечению. Задача состоит в том, чтобы установить зависимость между величинами изгибающего момента, геометрических характеристик сечения и нормальных напряжений.

Промышленным роботам, управляемым ЭВМ, необходима информация о состоянии их рабочих органов и внешней среды, о геометрических характеристиках объектов, о положении этих объектов в пространстве, об усилиях, возникающих в звеньях и параметрах движения рабочих органов.

Исходными данными для расчета являются характеристика топлива (состав, теплота сгорания QJJ). способ его сжигания, КПД котла и его составляющие, температура горячего воздуха ^,в, воздушный режим топки, сведения о наличии внешнего подогрева воздуха, вводе газов рециркуляции и их параметрах, геометрических характеристиках топки (объем, полная поверхность стен, угловой коэффициент экранов) и горелок (число и уровень установки ярусов по высоте топки).

Исходными данными для расчета являются характеристика топлива (состав, теплота сгорания Q?), способ его сжигания, КПД котла и его составляющие, температура горячего воздуха ?гв, воздушный режим топки, сведения о наличии внешнего подогрева воздуха, вводе газов рециркуляции и их параметрах, геометрических характеристиках топки (объем, полная поверхность стен, угловой коэффициент экранов) и горелок (число и уровень установки ярусов по высоте топки).

На рис. 2.10 представлены радиальные профили осевой и вращательной скоростей закрученного потока в цилиндрическом канале, полученные при различных геометрических характеристиках лопаточных завихрителей для

Для того чтобы ответить на этот вопрос, обратимся к установлению понятия о геометрических характеристиках механизма. Под последними будем понимать соотношения между геометрическими параметрами механизма: углами поворота его звеньев, перемещениями шарнирных точек и т. п., изменяющимися в процессе движения механизма, при переходе его из одного положения в другое. Характерным для таких соотношений является то, что они совершенно не зависят от темпа движения механизма, т. е. от скорости ведущего звена, а всецело определяются лишь его структурой.

При повышении температуры термодинамическое равновесие реакций (3-4) и (3-5) сдвигается вправо, т. е. в сторону более глубокой газификации. В том же направлении действует добавка водяных паров [формула (3-5)], которая обычно и используется для уменьшения сажеобразования в газогенераторах. В топочной технике близкая ситуация создается при паровом распы-ливании. В частности, вполне возможно, что относительно малое образование сажи, достигнутое за рубежом при работе котлов на мазуте с малыми избытками воздуха, в значительной степени обязано применению паровых форсунок. Следует также ожидать, что при равноценных геометрических характеристиках горелки факел паровой форсунки будет короче, чем форсунки пневматической или механической.

Цель исследования состояла в определении коэффициента теплообмена и падения давления в условиях кипения недогретой жидкости при заданных геометрических характеристиках [6, 8]. Использовавшийся в опытах терфенил представлял собой стандартный коммерческий продукт ОМ2, содержавший около 25% орто-, 69% мета- и 5% mzpa-терфенила, около 0,3% высококипящих соединений, 0,4% дифенила и менее 0,1% бензола. Давление в циркуляционном контуре создавалось и поддерживалось с помощью газообразного азота. В табл. 1 указаны пределы изменения газосодержания и максимального газосодержания Тмаис в условиях пасыщепия при различных значениях температуры жидкости и абсолютного давления на выходе из рабочего участка. Если условия в устройстве для поддержания давления отличаются от условий на выходе из рабочего участка, то возможно пересыщение жидкости газом (т < т„акс).

В заключение необходимо отметить, что несмотря на то, что выше получены соотношения для расчета неравновесных критических параметров и проведен их анализ только для цилиндрических каналов, это не препятствует распространению сделанных выводов и на сопла типа Вен-тури с острой входной кромкой и протяженной цилиндрической горловиной, поскольку гидродинамика течения вскипающей воды в таких соплах должна быть близка к гидродинамике течения в насадках с острой входной кромкой при равных или близких геометрических характеристиках. Косвенным доказательством этого утверждения может служить неоднократно доказанный экспериментально факт независимости критического расхода вскипающей воды при больших относительных длинах горловины (7г/с7г > 10) от наличия или отсутствия у такого con-ла расширяющейся части. Это свидетельствует о том, что тогда и кри-тические параметры в схожих по длине и диаметру горловины соплах и насадках должны быть близки между собой, поскольку критический расход непосредственно определяется параметрами в критическом сечений по (8.1).

Отсюда при cosaK='l,0 (aK = 0), известных геометрических характеристиках прибора AFK и ДОк и измеренной величине AQK, можем определить Ва :

Анализ графиков рис. 31 и 32 показывает, что чем тяжелее топливо, тем ближе сдвигаются к центру факела максимальные значения удельного потока. При этом площадь поперечного сечения факела уменьшается. По мере удаления рассматриваемого сечения факела от сопла происходит заполнение топливом центральной части факела, и тем самым неравномерность распределения сглаживается. Интенсивность изменения удельного потока топлива от сечения к сечению в значительной степени зависит от выбора конструкции форсунки. Наибольшая неравномерность распределения топлива по рассматриваемым сечениям факела наблюдается при работе форсунок с входными каналами круглого сечения, расположенными под углом к оси сопла. Характерно, что и дальнобойность факела для этих форсунок является максимальной. Исследования, проведенные в ЮО ОРГРЭС, показали, что дальнобойность факела также растет с увеличением производительности форсунки. Так, при неизменных геометрических характеристиках и режимах распыливания мазутов форсунками системы ЮО ОРГРЭС при их про-

Поверочный расчет конденсатора производится для определения давления в конденсаторе рк при заданных значениях расхода пара в конденсатор DK температуры охлаждающей воды гв1 и ее расхода W0 B при имеющихся геометрических характеристиках конденсатора. Давление рк находится по таблицам водяного пара для состояния насыщения по температуре конденсации