Геометрических соотношений

Наконец, для кулисного механизма (рис. 27.27 и 27.28) из очевидных геометрических соображений следует, что звено с (кулиса) будет кривошипом, если

Значения объемной пористости т определяли объемным и весовым способами, результаты измерения практически совпали. В диапазоне #=1,04-1,8 можно определить объемную пористость теоретически (исходя из геометрических соображений) по формуле

Атомы данного элемента могут образовать, если исходить только из геометрических соображений, любую кристаллическую решетку. Однако устойчивым, а следовательно, реально существующим типом является решетка, обладающая наиболее низким запасом свободной энергии. Так, например, в твердом состоянии литий, натрий, калий, рубидий, цезий, молибден, вольфрам и другие металлы имеют объемноцентрированную кубическую решетку; алюминий, кальций, медь, серебро, золото, платина и др. — гранецентрированную, а бериллий, магний, цирконий, гафний, осмий и некоторые другие — гексагональную.

Если Y = cp(X,), т. е. Хг = Х-л...= ==Х„ = 0, то формула разложения в ряд Тейлора следует из геометрических соображений, так как производная представляет собой тангенс угла наклона касательной к кривой.

В общем случае решение уравнения (2.1) —трудная задача, поскольку неизвестны W и q\ имеющиеся способы решений сложны и не рассматриваются в данном учебнике. Однако в частном случае, если W, равное числу обобщенных координат механизма, найдено из геометрических соображений, из этой формулы можно найти число избыточных связей (см.: Решете Л. Н. Конструирование рациональных механизмов. М., 1972)

Для произвольного положения кривошипа 1 мальтийского механизма в фазе вращения звена 2 из геометрических соображений получим

При изготовлении сопряженных поверхностей в целях их взаимозаменяемости и снижения номенклатуры инструмента применяют стандартные исходные контуры — сечения исходных сопряженных поверхностей плоскостями, цилиндрическими или коническими поверхностями (см. гл. 10). Стандартный исходный контур должен быть сопряжен с обеими изготавливаемыми сопряженными поверхностями. Исходный контур должен быть технологичен в изготовлении и легко подвергаться контролю, что обеспечивает его точность. Форма контура кроме геометрических соображений выбирается с учетом изгибной и контактной прочности сопряженных поверхностей, j

Физические преобразования координат. Различные материальные тела, с которыми связаны различные системы отсчета, могут находиться в движении друг относительно друга. В каждой из систем отсчета введены свои системы координат, время в различных точках измеряется по часам, покоящимся в этих точках и синхронизованным между собой указанным в § 7 способом. Возникает вопрос о том, как связаны координаты и время разных систем отсчета, если эти системы находятся в относительном движении? Ответ на этот вопрос не может быть дан лишь на основе геометрических соображений. Это физическая задача. Она превращается в геометрическую лишь в том случае, когда относительная скорость различных систем отсчета равна нулю, физическое различие между системами отсчета исчезает и их можно рассматривать как одну систему отсчета.

в области ANC напряженное состояние равномерное. Распределение ст на участке AC (AjCj), длина которого из геометрических соображений равна

Однако, если сварной шов стандартный, можно определить величину площади наплавки FH исходя из геометрических соображений /1 1/ (используя эскиз или чертеж, где заданы зазоры и разделка кромок). Уточнение скорости сварки при этом как для автоматических, так и для механизированных способов производится по формуле

Выражение для определения значений кк может быть получено из геометрических соображений, исходя из условия гОд + Лдо = 1 (т-е-АО + ОД = 0, откуда

1°. При рассмотрении вопросов кинематического анализа механизмов мы всегда предполагаем движение входных звеньев заданным. Движение выходных звеньев изучается в зависимости от заданного движения входных. При этом силы, действующие на звенья механизма, и силы, возникающие при его движении, нами не изучаются. Таким образом, при кинематическом анализе исследование движения механизмов ведется с учетом только структуры механизмов и геометрических соотношений между размерами их звеньев.

Помимо повышения прочности и жесткости в силу чисто геометрических соотношений (увеличение моментов сопротивления и инерции сечений), рельефы, выбиваемые вхолодную, увеличивают прочность благодаря нагартовке металла.

Величина / определяется из геометрических соотношений (рис. 334). Минимальную толщину а кольца принимают равной 0,25 s (где s — высота кольцевого зазора между валом и ступицей). Величина Ъ выступания колец относительно друг друга определяется осевым перемещением колец при затяжке. С запасом принимают Ь = 0,15/.

Зависимость между этими величинами и длинами кривошипа г и шатуна / можно определить из геометрических соотношений:

На рис. 3.24, а приведена кинематическая схема простейшего плоского четырехзвенного шарнирного механизма с входным звеном /. Степень подвижности его по формуле (1.2) W == 3 • 3 — 2 X X 4 = 1. Если из-за неточностей изготовления и монтажа оси шарниров непараллельны, то звенья его двигаются в параллельных плоскостях только при условии их деформации. Если значения деформаций превысят допустимые, то это приведет либо к заклиниванию механизма, либо к преждевременной поломке одного из звеньев. Так как формулы (1.1) и (1.2) не отражают геометрических соотношений между звеньями, то при предотвращении деформаций звеньев формула (1.1) более точно отражает возможность движения звеньев в непараллельных плоскостях. Степень подвижности рассматриваемого механизма по формуле (1.1) W = 6 • 3 — 5-4 = = —2, что указывает на возможность потери подвижности из-за избыточных связей.

Координаты точки В — центра внутренней вращательной пары — определятся из следующих геометрических соотношений. Расстояние между точками Л и С

У — УС' = kz (х — хс-). Из геометрических соотношений координаты точек А' и С'

где в правых частях стоят некоторые функции Ф„ вид которых надо найти. Общий вид этих функций определяется свойствами пространства и времени. При рассмотрении геометрических соотношений в выбранной системе отсчета и при измерениях в ней принималось, что каждая точка ничем не отличается от любой другой точки. Это означает, что начало системы координат может быть помещено в любой точке и все геометрические соотношения между любыми геометрическими

15. Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритму. Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины гфоплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величину притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно "в лодочку", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90°. При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охтаждения не обеспечивают получение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета CFH) определяют из простых геометрических соотношений /11/. Коэффициент формы шва \уш = е I ЯПр для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При \/ш < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при уш > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно-

ползуна и угла наклона шатуна получаем так же, как и для рассмотренных выше механизмов. Хотя формулы для перемещения ползуна и угла наклона шатуна для механизма можно получить из элементарных геометрических соотношений, приведенный здесь вывод уравнений целесообразен о точки зрения иллюстрации общности метода, применяемого для кинематического анализа плоских механизмов.

1°. При рассмотрении вопросов кинематического анализа механизмов мы всегда предполагаем движение входных звеньев задай" ным. Движение выходных звеньев изучается в зависимости от заданного движения входных. При этом силы, действующие на звенья механизма, и силы, возникающие при его движении, нами не изучаются. Таким образом, при кинематическом анализе исследование движения механизмов ведется с учетом только структуры механ измов и геометрических соотношений между размерами их звеньев,