Гарантируемые механические

является технологическим. Его назначение — устранить возможность взаимного перемещения кромок и предотвратить вытекание сварочной вампы при сварке наружного рабочего шва. Внутренний рабочий шов варит двухэлектродная головка, обеспечивая хорошее формирование и полный переплав технологического шва. Такая технология позволяет гарантировать отсутствие кристаллизационных трещин при сварке низколегированных сталей со скоростью до ПО м/ч. Выходящая из стана непрерывная труба летучим устройством 11 разрезается на трубы мерной длины.

С учетом изложенного первый период, т. е. период аккумуляции термоусталостных трещин в поверхностном слое .металла имеет скорее теоретический, чем практический интерес. Также нельзя гарантировать отсутствие на поверхности труб технологических или структурных дефектов, являющихся исходными источниками трещинообразования. Поэтому более актуальным является определение интенсивности распространения образовавшихся термоусталостных трещин.

Некоторые меры защиты, такие как дробеструйная обработка и нанесение покрытий, способствуют значительному замедлению КР* однако они не исключают необходимости разработки сплавов, стойких к КР. Возможна следующая последовательность стадий, приводящая к разрушению полностью защищенной детали (рис. 143). Механическое разрушение может вызвать потерю защиты анодного слоя, грунта и верхнего покрытия, таким образом среда достигает нагартованного дробеструйной обработкой слоя. В соответствующих условиях питтинговая коррозия может привести к сквозному в нагартованном слое поражению, способствующему зарождению КР в нестойком материале в присутствии растягивающих напряжений. Следует остановиться на требованиях в инструкциях воздушных сил США, согласно которым штамповки и прессованные алюминиевые материалы, применяемые в авиации в коррозионных средах, необходимо подвергать предварительно испытаниям в течение 2000 ч при переменном погружении без защиты в коррозионную среду. Окончательная механическая обработка должна гарантировать отсутствие высоких остаточных поверхностных напряжений растяжения [252 а]. Лучшим путем исключения требований, связанных с проведением таких испытаний, является применение стойких к КР материалов.

При работе СПДК можно изменять только два параметра — подачу топлива В и противодавление Рк. Изменение этих величин приводит к изменению всех остальных параметров дизеля и компрессора и машина автоматически переходит на новый режим работы. Такая способность СПДК к саморегулированию возможна в пределах рабочей зоны. Границы определяются предельными положениями наружной мертвой точки (н. м. т.). Максимальный сдвиг н. м. т. от центра машины должен гарантировать отсутствие ударов поршней о крышки компрессора, максимальный сдвиг к центру машины ограничен условиями продувки цилиндра двигателя.

Конструкция ГЦН должна гарантировать отсутствие протечек ларужу радиоактивного теплоносителя и газа из системы поддав-ливания ( поскольку газ также «загрязнен»). Поэтому особое внимание уделяют неподвижным соединениям, например между выемной частью ГЦН и его баком (корпусом), и уплотнению вращающегося вала. В первом случае задача решается достаточно просто, поскольку в машиностроении известно большое разнообразие надежных прокладочных и беспрокладочных соединений. Более •сложно и конструкционно, и технологически решается задача уплотнения вращающегося вала (см. гл. 3). Заметим, что уплотнения вала натриевых насосов должны допускать вакуумирование рабочей полости ГЦН.

Завод-изготовитель должен гарантировать отсутствие каких-либо пороков (трещин, волосовин, деформаций), если статические испытания новой цепи будут производиться потребителем нагрузкой не более 25°/0 разрушающей нагрузки, а динамические испытания — нагрузкой не более 22% разрушающей нагрузки для цепи данного шага.

димо установить интервал принудительной смены инструментов в 200—400 блоков, чтобы гарантировать отсутствие поломок сверл при любом разбросе параметров стойкости. Но в этом случае, как показано на рис. 8, нестабильность качества инструмента приводит к неполному использованию его режущих свойств.

Систематическая ошибка измерения разности температур охлаждающей воды (t" — f) зависит от точности приборов, примененных для измерения температур. Возможные способы увеличения этой точности рассмотрены подробно в гл. 3. Здесь следует в дояолнение к этому только указать, что конструкция калориметра должна гарантировать отсутствие тепловых потерь (притоков) к охлаждающей воде на участке от места измерения температуры до собственно калориметра, т. е. гарантировать, что изменение температуры охлаждающей воды t" — t' вызвано только подводом тепла от конденсирующегося пара. Пример такого калориметра показан ниже на рис. 8-7. Для уменьшения же относительной величины этой ошибки выгодно проводить опыт при значительном подогреве охлаждающей воды (t" — t') в калориметре, так «ак

При работе на крупных станках вопрос установки и крепления деталей приобретает особое значение. Несмотря на видимую жесткость столов и планшайб, они легко поддаются короблению при неправильном креплении деталей болтами. Даже незначительные деформации ведут к местному повышению удельного давления и могут вызвать задиры направляющих. Поэтому способ крепления должен гарантировать отсутствие перетяжки не только обрабатываемой детали, но и стола станка. При проектировании технологических процессов обработки тяжелых деталей на крупных станках необходимо указать методы установки и крепления их. Практические рекомендации по этому вопросу приводятся в гл. V.

в поясах жесткости '(рис. 4-3). Еще более эффективны горизонтальные фермы ФГ (рис. 8-9). (Конечно, наличие этих креплений не .может (полностью гарантировать отсутствие повреждений .при сильных взрывах топлива в топочной камере.

В качестве наиболее жесткого условия можно принять Д2 = 0, что дает угол наклона, равный 45°. Если деформации не известны, то для рассмотрения предельного случая необходимо через точки, характеризующие основные эксплуатационные режимы, провести линии под углом 45°. ЧтЪбы гарантировать отсутствие задеваний в проточной части, эти линии должны выйти из поля безопасности только через вертикальные линии 1-2 и 3-4 (точки Сг, G2 и /2) (рис. 6.11, г).

Составы промышленных сплавов и гарантируемые механические свойства в прутках без специальной термической обработки приведены в табл. 92 и 93.

Гарантируемые механические свойства этих сталей приведены в табл. "В7.

Минимальные гарантируемые механические свойства чугуна определяются по точке Я2, соответствующей наибольшей величине степени эвтектичности чугуна данного состава — 8э = 0,74. Соответствующие ей значения пределов прочности чугуна при растяжении и изгибе будут равны: не менее 18 и 36 кГ/лш2 в толстом сечении, 21 и 40 кГ/мм? в тонком сечении и 24 и 44 кГ/мм2 в стандартной пробе диаметром 30 мм, отлитой в сухой форме или стержне. При содержании в чугуне менее 1,1% Si эта проба может оказаться отбеленной (см. структурную диаграмму на номограмме). При небольшом отбеле пробы ее прочностные характеристики будут еще в какой-то степени соответствовать расчетным, но стрела прогиба может оказаться уже заниженной в сравнении с данными ГОСТа 1412—54 по марке СЧ 24-44.

ГАРАНТИРУЕМЫЕ МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СТАЛЕЙ ГРУППЫ В ПО ГОСТ 380-71

ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ И ГАРАНТИРУЕМЫЕ МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ ЛИСТОВЫХ

Гарантируемые механические свойства этих сплавов после термической обработки указаны в табл. 13.

К углеродистым сталям относят также стали с повышенным содержанием марганца (0,7—1,0%) марок 151", 20Г, 25Г, ..., 70Г, имеющих повышенную прокаливаемость (критический диаметр до 25—30 мм). В табл. 4.3 приведены гарантируемые механические свойства после нормализации углеродистых качественных сталей.

Составы промышленных сплавов и гарантируемые механические свойства в прутках без специальной термической обработки приведены в табл. 92 и 93.

В TQL 4391 приводятся гарантируемые механические свойства для азотируемых сталей. После улучшения достигаются следующие минимальные значения: 0"s= = 75кгс-мм-2, о~в=115 кгс-мм-2, 65=13%.

В TGL 4391 приводятся гарантируемые механические свойства для азотируемы-х сталей. После улучшения достигаются следующие минимальные значения: Ов = = 75 кгс-мм"2, 0В=115 кгс-мм"2, 6s=13%.

Гарантируемые механические свойства лястового проката после термоулучшения приведены в табл 10

Рекомендуем ознакомиться:

Генератора осуществляется

Генератора синусоидальных

Генератором импульсов

Генераторов постоянного

Генератор двигатель

Генератор переменного

Генерируемых колебаний

Гарантированными механическими

Геометрическая конфигурация

Геометрические кинематические

Геометрические уравнения

Геометрических характеристиках

Меню:

Главная страница Термины