Геометрии поперечного

Иногда при определении геометрии узла производится анализ напряжений всей конструкции. Сложная конструкция может быть представлена как совокупность конечных элементов. Ими являются трех- и четырехугольные мембраны, панели, работающие на сдвиг, одноосные стержни. Для имитации обшивок используются плоскостные элементы. Размеры всех вышеперечисленных элементов выбираются в зависимости от сложности картины напряжений и геометрии конструкции. С использованием компьютеров можно вычислить деформацию конструкции в заданных условиях нагру-жения, после чего внести необходимые коррективы в предварительные расчеты. Напряжения и усилия, действующие в упрощенных (модельных) элементах, рассчитываются таким же образом и соотносятся с реальной конструкцией.

Известные экспериментальные исследования свидетельствуют о возможности приближенного рассмотрения узла сопряжения оболочек с указанным выше соотношением диаметров в виде пластины с патрубком, нагруженной двухосным растяжением от мембранных усилий в оболочке без патрубка. Величина погрешности в вычислениях напряженных и деформированных состояний в такой осесимметричной (по геометрии) конструкции, очевидно, зависит как от отношения диаметров оболочек, так и от параметра кривизны к, характеризующего геометрию основной оболочки (корпуса):

Дополнительно к информации о геометрии конструкции задается число разбиений однородных элементов в упругопластической зоне на короткие участки длиной 0,1—0,2Л, в пределах которых упругие параметры считаются в каждом приближении постоянными. Так как предполагается, что

Работа с трехмерными изображениями позволяет: получать полную информацию о геометрии конструкции; строить любые чертежные виды и сечения проектируемого объекта; производить осмотр объекта со всех сторон; осуществлять монтажную сборку любых конструктивных единиц и тем самым производить контроль на взаимное

В четвертых, при проектировании используют запасы прочности, которые могут быть уменьшены при получении уточненных данных о геометрии конструкции, свойствах материала, из которого она изготовлена, условий ее эксплуатации, а также получении положительного опыта ее предшествующей эксплуатации.

4.1. Нарушения условий эксплуатации, повлекшие за собой повреждение металла, нарушение геометрии конструкции в целом или ее части.

5.5. Отклонения от номинальных требований по свойствам металла, геометрии конструкции и режимным ресурсным

Отклонения от номинальных значений, указанных в ТУ, чертежах, регламенте по эксплуатации и др. НТД, по свойствам металла, геометрии конструкции и режимным ресурсным характеристикам является формальным основанием для принятия решения о прекращении эксплуатации и подтверждения проектного ресурса. Для продолжения эксплуатации в этих случаях необходимо провести новый расчет прочности и ресурсоспособности конструкции с учетом реальных свойств металла, геометрии конструкции и условий эксплуатации и в зависимости от результатов расчета принимать дальнейшие решения.

учет фактического состояния металла, геометрии конструкции и фактической наработки для оценки индивидуальной прочности, остаточного ресурса и надежности конструкций;

5.5. Отклонения от номинальных требований по свойствам металла, геометрии конструкции и различным ресурсным характеристикам......350

конструктором задачи выбора геометрии конструкции и материалов, решив которые можно было бы избежать усталостного разрушения, нелегки.

где атах — наибольшее напряжение в рассчитываемой детали, зависящее от воспринимаемой нагрузки и геометрии поперечного сечения; fa] — допускаемое напряжение. Если известна воспринимаемая деталью нагрузка, то из условия (36) определяют размеры поперечного сечения; при известных или принятых размерах поперечного сечения можно определить допустимую нагрузку, удовлетворяющую условию прочности (36).

ств Параметр fl, характеризующий момент потери пластической устойчивости рассматриваемых соединений, также определяется степенью компактности их поперечного сечения X. В /104. 105/ приведены расчетные методики для определения данного параметра fip . полученные исходя из концепции жссткопластичсского тела. Было показано, что [^ в зависимости от соотношения сторон X = s / 1 (с ростом X). а также формы геометрии поперечного сечения соединений изменяется в пределах от 1 до 2v3 .

Следовательно, изменение геометрии поперечного сечения тела, приводящее к изменению ориентации плоскостей скольжения по его объему (см. (3.54)), приводит в свою очередь к изменению соотношения напряжений п(аск). Исходя из равенства аск(л) - аскср(Х), величин, определяемых соответственно соотношениями (3.8) и (3.54), было получено следующее выражение, связывающее вид напряженного состояния рассматриваемых соединений (соотношение напряжений п) со степенью компактности их поперечного сечения X. (рис. 3.37)

<тв . Параметр р, характеризующий момент потери пластической устойчивости рассматриваемых соединений, также определяется степенью компактности их поперечного сечения \. В /104, 105/ приведены расчетные методики для определения данного параметра Р^_. полученные исходя из концепции жссткогшастического тела. Было показано, что Рх. в зависимости от соотношения сторон \ = s I t(c ростом X), а также формы геометрии поперечного сечения соединений изменяется в пределах от 1 до 2V3 .

Следовательно, изменение геометрии поперечного сечения тела, приводящее к изменению ориентации плоскостей скольжения по его объему (см. (3.54)), приводит в свою очередь к изменению соотношения напряжений и(аск). Исходя из равенства аск(л) = <хскср(А.), величин, определяемых соответственно соотношениями (3.8) и (3.54), было получено следующее выражение, связывающее вид напряженного состояния рассматриваемых соединений (соотношение напряжений п) со степенью компактности их поперечного сечения А. (рис. 3.37)

где ашах — наибольшее напряжение в рассчитываемой детали, зависящее от воспринимаемой нагрузки и геометрии . поперечного сечения; [а] — допускаемое напряжение. Если известна воспринимаемая деталью нагрузка, то из условия (36) определяют размеры поперечного сечения; при известных или принятых размерах поперечного сечения можно определить допустимую нагрузку, удовлетворяющую условию прочности (36).

Указанная партия труб была специально отобрана. Трубы, принятые к малоцикловым испытаниям, содержали характерные отключения (в интервале допуска) в геометрии поперечного сечения по овализации и форме сварного соединения (усиление сварного шва, нестыковка кромок, угловатость сварного соединения).

Различие в форме поперечного сечения канала несколько изменяет условия формирования режимов течения теплоносителя и кризиса теплообмена при кипении. Но принципиальные стороны этих процессов одинаковы при любой форме поперечного сечения канала и наиболее ясны для круглых труб. Поэтому целесообразно рассмотреть вопросы кризиса и интенсификации теплообмена при кипении в трубах, а затем специфические особенности, возникающие в этих вопросах применительно к сложной геометрии поперечного сечения ТВС.

Здесь [а]—допускаемое напряжение; ffmax—наибольшее напряжение в рассчитываемой детали, зависящее от воспринимаемой нагрузки и геометрии поперечного сечения. Если известна воспринимаемая деталью нагрузка, то из условия (36) определяются размеры поперечного сечения; при известных или принятых размерах поперечного сечения можно определить допустимую нагрузку, удовлетворяющую условию прочности (36).

Из выражения (11.69) следует, что различные гармоники распространяются с различными скоростями, не совпадающими со скоростью с0 в случае стержня круглого сечения, и скорости распространения гармоник зависят от геометрии поперечного сечения, т. е.

Результаты исследований, проведенных при дифференцированной раздаче охлаждающего воздуха по охлаждающим каналам и при измененной геометрии поперечного сечения, свидетельствуют об удовлетворительной эффективности принятой схемы охлаждения. Так, для низкой степени турбулентности набегающего потока при относительном расходе охлаждающего воздуха на ступень около 1 % (рис. 91), Т стержня лопатки оказывается ниже Т торможения газа в корневом сечении на 320, в среднем — на 250 и в периферийном — на 180 град. Максимальная температура оболочки наблюдается на вогнутой части лопатки и равна соответственно в корневом, среднем и периферийном сечениях 900, 950 и 1000 К при Т газа 1115 К-