Горизонтальных колебаний

Фирма Hitachi (Япония), повторяя, в принципе, систему управления фирмы MTS, иначе решила проблему обеспечения пассивных связей на активных гидроцилиндрах. Цилиндры закреплены на основании жестко, а шток поршня соединен с платформой через двойную гидростатическую муфту, обеспечивающую кроме поворота, поступательную подвижность в обоих направлениях плоскости, перпендикулярной продольной оси цилиндра. Таким образом, на трех (по конструктивной симметрии четырех) вертикальных цилиндрах остаются свободными три компоненты движения плоскости платформы. Аналогично решается присоединение горизонтальных цилиндров. Такое решение избавляет платформу от паразитных движений, вызываемых наклоном шарнирных цилиндров, однако приводит к дополнительным нагрузкам на шток цилиндра,

Упорный диск регулируют относительно оси обечайки, после чего устанавливают первое днище. Ролик 15 передвижного упора 12 устанавливают на высоту верхней кромки обечайки. Включив привод передвижного упора, упор подводят к обечайке и фиксируют. Посредством гидроцилиндра 24 стойку 13 передвижного упора перемещают вправо, нажимая роликом 15 на торец обечайки, выбирая тем самым зазор между днищем и обечай кой. Портал перемещают влево до совпадения осей сборочных цилиндров со стыком обечайки и первого днища. Нажимая штоком вертикального гидроцилиндра на верхнюю кромку обечайки, если она выше кромки днища, или штоками горизонтальных цилиндров на кромки обечайки, если верхняя кромка обечайки ниже кромки днища, выравнивают верхние кромки первого днища и обечайки по высоте, после чего прихватывают их руч-

Нижняя и наружная боковая Верхняя внутренняя и поверхность горизонтальных цилиндров

Рис. 3.11. Распределение локальных коэффициентов теплоотдачи по периметру горизонтальных цилиндров с различными диаметрами dT при различных скоростях псевдоожиже-

В работе [234] изучалась теплоотдача при свободной конвекции около горизонтальных цилиндров диаметром от 6,3 до 38,1 мм. Опыты проводились с ртутью, свинцом, висмутом, эвтектикой Pb — Bi, натрием, сплавом Na — К, водой, толуолом и пятью различными силикатами. Авторы отмечают, что ими не обнаружено влияние смачиваемости поверхности теплообмена при свободной конвекции некипящей жидкости.

Первые экспериментальные данные по теплоотдаче при свободном движении ртути около вертикального цилиндра были получены в работе [4]. В дальнейшем теплоотдача при естественной конвекции различных жидких металлов изучалась в работах [7—11]. В работе [7] изучалась теплоотдача к ртути, олову, эвтектике Pb—Bi и натрию при естественной конвекции около горизонтальных цилиндров диаметром 25, 65 и 85 мм и вертикальных плит высотой 65 и 101 мм. Результаты этих опытов, а также данные исследования [4] по ртути приведены на рис. 9.1; здесь же построена кривая, описываемая формулой Лоренца

ции около горизонтальных цилиндров диаметром от 6,3 до

оборот, Можно было бы ожидать близости значений а частицы и стенки. Здесь могут возразить, что в случае теплообмена частицы размер ее соизмерим с размерами других частиц слоя, и это, может быть, приводит к качественному изменению механизма обмена и резкому количественному уменьшению ,а. Однако из литературы по теплообмену тел, например горизонтальных цилиндров, с псевдоожиженным слоем известно [Л. 141], что с уменьшением размера тела, погруженного в псевдо-ожиженный слой, а его имеет тенденцию не к уменьшению, а к монотонному возрастанию. Достаточно упомянуть приведенные в [Л. 141] опыты Джэкоба и Осберга, получивших ю~1600 вт/(м2-град) для проволок диаметром 0,13 мм в псевдоожиженном воздухом слое стеклянных шариков, причем диаметр частиц (0,153 мм) был примерно равен диаметру проволоки. Таким образом, изменение механизма теплообмена вследствие соизмеримости диаметров нагревателя и частиц вовсе не приводит к уменьшению а.

На рис. 5.24 приведена конструкция смешивающих подогревателей Ш и П2 для включения по гравитационной схеме блока 300 МВт. Подогреватели выполнены в форме горизонтальных цилиндров, внутри корпусов установлены в два яруса горизонтальные перфорированные лотки. Греющий пар из последнего регенеративного отбора подводится к нижней части П1 через два патрубка / и движется снизу навстречу воде, поднимаясь к двухсекционному встроенному смешивающему охладителю выпара. Нижний лоток П1 представляет собой одно целое с направляющим коробом, обеспечивающим равномерный подвод пара к струям нижнего яруса. Над сливными трубами из П1 установлены вла-гоотбойные щитки, предохраняющие паровые патрубки от прямого попадания капельной влаги в случаях сброса нагрузки. В сливных штуцерах П1 установлены входные патрубки аварийного перелива.

Фирма Hitachi (Япония), повторяя, в принципе, систему управления фирмы MTS, иначе решила проблему обеспечения пассивных связей на активных гидроцилиндрах. Цилиндры закреплены на основании жестко, а шток поршня соединен с платформой через двойную гидростатическую муфту, обеспечивающую кроме поворота, поступательную подвижность в обоих направлениях плоскости, перпендикулярной продольной оси цилиндра. Таким образом, на трех (по конструктивной симметрии четырех) вертикальных цилиндрах остаются свободными три компоненты движения плоскости платформы. Аналогично решается присоединение горизонтальных цилиндров. Такое решение избавляет платформу от паразитных движений, вызываемых наклоном шарнирных цилиндров, однако приводит к дополнительным нагрузкам на шток цилиндра.

ВИБРОПЛОЩАДКА - стационарная вибрац. установка для уплотнения бетонной смеси при изготовлении бетонных и ж.-б. изделий (напр., фундаментных блоков, плит, стеновых панелей) под действием круговых, вертик., горизонтальных колебаний либо ударов.

10. При расчете зданий с мембранными покрытиями по п.3,а на горизонтальные сейсмические воздействия расчетные модели зданий в направлении главных осей симметрии принимаются в виде одномассового осциллятора (рис. 12.56). При этом жесткость покрытия в горизонтальной плоскости принимается бесконечной, а колонны, стены, пилоны и другие вертикальные несущие конструкции - жестко заделанными в фундаментах и шарнирно присоединенными к опорному контуру. Высота расчетной модели принимается равной высоте колонн, а в случае небольших перепадов в высотах колонн (не более 20 % высоты средней колонны) - расстоянию от уровня защемления колонн до центра масс от нагрузок на покрытие с учетом собственного веса (рис. 12.56 б). Указания по сбору нагрузок, определению жесткостеи и периодов собственных горизонтальных колебаний зданий приведены в [23].

Иначе обстоит дело с вертикальными колебаниями схемы на рис. 7.16. Так как эта форма колебаний не зависит от поворотных и горизонтальных колебаний, ее собственная частота coz может быть выбрана независимо от частот ft>i, о>2 и внешних усилий /*, /* с учетом лишь спектрального состава вертикальных усилий /*•

Рис.'411.32. Антивибратор для гашения горизонтальных колебаний

Обычно колебания виброизолирующих объектов вызываются неуравновешенными вращающимися массами машин и поэтому являются двухкомпонентными, т. е. объект совершает вертикальные и горизонтальные (поперечные) колебания. Двухкомпо-нентный амортизатор-антивибратор и предназначен для одновременного снижения вертикальных и горизонтальных колебаний.

Снижение вертикальных и горизонтальных колебаний, передающихся через виброизолирующее устройство на фундамент, рассматривается раздельно.

Совместное рассмотрение гашения вертикальных и горизонтальных колебаний показало, что частота настройки антивибратора при вертикальных колебаниях не равна частоте настройки при горизонтальных колебаниях. И для того, чтобы двухкомпо-

торов. Эта установка позволяет определять коэффициент эффективности для каждого амортизатора-антивибратора соответственно для вертикальных и горизонтальных колебаний как отношение K/Ki и эффективность L, равную 20 Ig K/Ki, где /d и /С — виброускорения соответственно при наличии и отсутствии антивибраторов в блоках. С помощью описанной установки можно смоделировать интересующую систему и определить экспериментально параметры амортизаторов-антивибраторов.

3) строятся приведенные характеристики при колебании цапфы в подшипнике (Рц < G). Эти приведенные нелинейные характеристики применяются для определения горизонтальных колебаний системы; для вертикальных колебаний можно считать пригодным линейное решение задачи (без учета зазора);

Сварные двутавровые балки испытывают на стенде, имеющем массивную платформу для восприятия колебаний, расположенную на пружинных виброизоляторах. Испытуемую балку устанавливают на опорную стойку; она удерживается за один конец затяжной траверсой, охватывающей балку сверху и подтягиваемой к продольным двутаврам платформы снизу. На свободный конец балки подвешивают корзину с укрепленной на площадке вибрационной машиной. Развиваемая вибровозбудителем возмущающая сила позволяет создавать в испытуемой балке циклические напряжения повторного изгиба. Разгрузку осуществляют при подъеме корзины домкратами до освобождения нижней поперечины затяжной траверзы. На катках корзина с вибрационной машиной перемещается вдоль платформы для установки в новое положение. Жесткие конические пружины виброизоляторов охватываются чашками, которые прикреплены к платформе и пазам фундаментной плиты. Таким образом, платформа предохраняется от соскальзывания, а возможные составляющие горизонтальных колебаний воспринима-

— частота собственных горизонтальных колебаний фундамента. Прямые скобки в знаменателе (41) означают, как обычно, абсолютную величину.