Горизонтально расположенной

Кондуктивные сушильные установки для сушки тонких листовых, сыпучих, жидких и пастообразных материалов конструктивно выполняются в виде барабанов с расположенными внутри нагреваемыми трубами (трубчатые сушилки), в виде камер с горизонтально расположенными нагреваемыми полыми тарелками (тарельчатые сушилки), в виде полых обогреваемых изнутри цилиндров или вальцев (цилиндрические или вальцевые сушилки) и др.

Горизонтальные боковые станины и стойки предназначены для установки на них силовых столов с гидравлическим или электромеханическим приводом подачи. Боковая станина представляет собой сварной стальной корпус с горизонтально расположенными платиками для крепления направляющей плиты силового стола. Боковые станины имеют полости для сбора эмульсии и слива эмульсии в среднюю станину или стружкоотвод. Конструкция боковых станин предусматривает установку на них оградительных кожухов, предназначенных для защиты от разбрызгивания СОЖ. Выставку силовых столов на боковых станинах производят с помощью специальных колодок и планок, а выставку боковых станин относительно средних — с помощью установочных шпонок.

двухконтактного типа показана на рис. 61. Измерительные щупы 2 и 22 с алмазными наконечниками 1 и 23 закреплены на каретках 3, соединенных цапфами со стойками 6. Стойки совместно с горизонтально расположенными плоскими пружинами 9, 14 и 17 образуют шарнирные параллелограммы, обеспечивающие возможность перемещения измерительных щупов в вертикальной

Типовые схемы двухступенчатых и трёхступенчатых цилиндрических редукторов. В двухступенчатых цилиндрических редукторах с горизонтально расположенными валами наиболее распространены следующие схемы расположения зубчатых колёс (фиг. 29):

Перемещение клиньев осуществляется горизонтально расположенными винтами,которые вращаются ключом или рычагом с трещёткой, а вращение нажимных винтов — зубчатой передачей, устанавливаемой под станиной, с выводом конца вала ведущего колёса наверх.

Процесс карбонизации аммиачного рассола сопровождается выделением большого количества тепла. Поэтому, чтобы процесс протекал нормально, карбонизационные колонны были устроены таким образом, что обеспечивали интенсивное охлаждение рассола. В результате усовершенствований применявшаяся в самом начале система наружного охлаждения путем орошения колонны водой была заменена в конце 80-х годов XIX в. системой внутреннего охлаждения. Для этого в нижней части колонны устанавливали холодильные бочки, снабженные горизонтально расположенными трубками, в которых циркулировала холодная вода. В конце XIX в. на аммиачно-содовых заводах была широко распространена карбонизационная колонна высотой 19м, диаметром 1300мм, состоящая из 21 бочки, из которых 7 бочек холодильных [24, с. 81, 82].

нереальные станки предназначены для доводки плоских и цилиндрических наружных поверхностей и отверстий. Промышленность выпускает станки с вертикально и горизонтально расположенными дисками-притирами, а также бесцентрово-доводочные.

Наибольшее распространение получили доводочные станки моделей ЗА814, 3816 и ЗБ816 с двумя горизонтально расположенными дисками-притирами. Схема доводки на этих станках показана на рис. 204, а. Нижний диск 3 жестко связан со шпинделем станка, а верхний /

В судовых установках обычно применяются испарители с горизонтально расположенными нагревательными трубками, внутри которых проходит греющий пар, а снаружи с ними соприкасается испаряемая вода.

Рис. 4. Схема типовой компановки станка автоматической линии с вертикальным расположением силовой головки (а) и с горизонтально-расположенными силовыми головками (б):

/—подвод обрабатываемой воды и отвод промывной воды; 2 — подвод регенерационного'раствора; 3 — нижнее трубчато-колпачковое распределительное устройство; 4 — бетон; 5 — поддерживающие слои песка и гравия; б — катионит; 7 —распределительное устройство для регенерационного раствора с горизонтально расположенными отверстиями; S — верхнее распределительное устройство для воды с горизонтально расположенными отверстиями.

Допускаемое полезное напряжение для горизонтально расположенной передачи, работающей в «стандартных» условиях (ст0 = 1,6 -т- 2 МПа, а = 180°, v = 10 м/с, нагрузка спокойная), находят из эмпирического соотношения

Более точную форму пика можно получить с помощью сечения данного двумерного Ф-спект-ра через максимумы. Такое сечение представлено на рис. 4.8е. Максимум в центре, т. е. в нулевой компоненте, отражает среднюю яркость изображения, а не его периодические свойства. Пунктиром на рассматриваемом сечении показан средний уровень спектра шумов и помех. Максимум на представленном сечении соответствует шагу усталостных бороздок около 1,44 мкм. Закономерна и асимметрия профиля пика максимума яркости. На изображении даже в пределах столь малой фасетки излома имеются участки с разным наклоном поверхности, на которых видимый шаг меньше действительного, а истинный шаг бороздок, соответствующий горизонтально расположенной поверхности, является максимальной величиной. Поэтому форма пика имеет резкий обрыв в сторону больших размеров от истинной периодической структуры и относительно плавный спад в область меньших размеров, вызванных кажущимся уменьшением периода структуры наклонных участков. Существенно подчеркнуть, что исходное расположение макроплоскости излома к пучку электронов в РЭМ было горизонтальным.

На Французской промышленной выставке в Москве несколько лет назад демонстрировалась одна из турбин этой электростанции — пропеллерного типа с горизонтально расположенной осью двигателя. Именно такие турбины целесообразны при малых перепадах воды до и после турбины.

Взаимоотношение обоих эффектов лучше всего может быть продемонстрировано и изучено, если применить для испытания на износ в условиях заведомо граничной смазки так называемый проволочный прибор, разработанный В. П. Лазаревым и автором. В этом приборе (рис. 104) происходит трение между боковой поверхностью цилиндра, вращающегося от мотора вокруг горизонтально расположенной оси О, и проволокой, охватывающей больший или меньший участок поверхности цилиндра; один конец проволоки укреплен неподвижно, а другой натягивается при помощи подвешенного груза Р. Неподвижный конец проволоки прикрепляют кди-намометру — прибору, позволяющему измерять приложенную силу. Изображенный на рис. 104 динамометр состоит из пружины D, растяжение которой указывает стрелка К по шкале S. Перемещение стрелки по шкале пропорционально действующей на пружину и растягивающей ее силе. По разности между натяжением левого конца проволоки и весом груза, висящего на правом ее конце, можно судить о суммарной силе трения между цилиндром и проволокой.

Для числовой оценки рассмотрим поперечные колебания горизонтально расположенной ненагруженной консольной балки, правый защём4бн<« ный конец которой подвержен кинематическому воздействию.и совершает вертикальные колебания по закону б sin a>t. Краевые условия имеют вид

Фиг. 117. Схема конструкции ножного нажимного устройства точечных машин с горизонтально расположенной пружиной: / — педаль; 2 — ось вращения; 3 — толкающий стержень; 4 — пружина; 5—рычаг; 6—верхний хобот.

Водоуловитель рис. 8 был выполнен из металлической латунной горизонтально расположенной сетки. Гидравлические испытания этой конструкции показали некоторое улучшение водоулавливающей способности по сравнению с предыдущим водоуловителем. Однако измеренные значения коэффициентов аэродинамического сопротивления оказались слишком велики. Конструкции водоулавливающих устройств, выполненных из металлической сетки, несмотря на преимущества в массе по сравнению с другими типами водоуловителей, оказались неприемлемыми как по аэродинамическим, так и по гидравлическим характеристикам. Вместе с тем с учетом преимуществ в массе водоуловителей-сеток оказалось целесообразным продолжить исследование устройств, близких к такого рода водоуловителям. Поэтому следующей испытанной конструкцией стал водоуловитель, выполненный из пластмассовой перфорированной пленки с диаметром отверстия ячейки 2,3 мм. Из сетки изготавливались элементы высотой 25 см. Компоновка этих элементов показана на рис. 9 в табл. 5.1. Расстояние между элементами 100 мм, наклон к горизонтальной оси 75°. Конструкция была испытана при двух скоростях воздушного потока. Сравнение ее гидравлических характеристик с характеристиками предыдущих конструкций водоуловителей подтвердило удовлетворительную работу этого водоуловителя. Коэффициент аэродинамического сопротивления для мокрого водоуловителя в среднем был равен 3,4.

рисок необходимо совместить с осью вращения. Для этого измеряют расстояние от горизонтально расположенной риски (например, а) до направляющих или суппорта. После двух измерений (при исходном положении и после поворота патрона на 180°) определяют необходимое смещение заготовки. Путем ослабления одного и поджатая противоположного кулачка заготовку смещают в необходимое положение.

в месте пересечения горизонтально расположенной линейки со шкалой последней

где Ко — полезное напряжение, относящееся к открытой, горизонтально расположенной передаче, работающей со спокойной постоянной нагрузкой при v = 10 м/с и «1 = 180 ; С0 и Ср — поправочные коэффициенты (табл. XIII-9 и XIII-10); Cv — коэффициент, учитывающий влияние скорости ремня, CD = 1,04—0,0004 v2; Ca — коэффициент, учитывающий влияние угла обхвата меньшего шкива, Ся = 1—0,003 (180° — «j). Рекомендуется принимать «(5» 150°. Если в передаче получается «j < 150°, то следует увеличить А или применить натяжной ролик.

Рассмотрим теперь влияние на образование колей износа конусности рабочего валика при горизонтальной оси вращения. Если пренебречь влиянием силы трения, то кривая контакта проволоки с поверхностью конуса будет являться геодезической линией последней и после развертки конуса на плоскость изобразится прямой. Вертикальный участок проволоки касается поверхности конуса в точке горизонтального осевого сечения и, следовательно, перпендикулярен к горизонтально расположенной образующей, проходящей через точку контакта, являющуюся конечной точкой линии Рис. 2. контакта. Вторая концевая точка этой же линии кон-