Графических зависимостей

При графических построениях на чертеже изображают не только длину звеньев, но и скорость, ускорение н т. п. В этих случаях пользуются масштабным коэффициентом \их — х/а, где х — некоторая физическая величина; а — изображающий ее отрезок на чертеже.

После этого графическим способом (рис. 185) с точностью, которая достижима при графических построениях, было получено истинное значение корня, равное

Еще в 1878 г. Прелль, воспользовавшись теоретическими построениями кинематической геометрии и применяя аналогию с методом Кульмана, положил основание статике механизмов. В своих графических построениях он вплотную подошел как к решению задачи плоской кинематики (метод планов скоростей и ускорений), так и к решению задачи об определении уравновешивающей силы механизма, находящегося в состоянии движения. Позже Хэйн рассмотрел вопрос об аналитическом решении этой задачи, а графическое решение ее было предложено Виттенбауэ-ром. Наконец Н. Е. Жуковский создал мощный метод исследования кинетостатики механизмов своей теоремой о жестком рычаге.

ошибки в графических построениях; отсутствие документов, обеспечивающих единообразие в проводимой работе.

Что сразу бросалось в глаза? Конечно же, необычайная точность геометрических построений на доске. При графических построениях у Ивана Ивановича никогда не было конфигураций, которые бы плохо воспринимались на глаз, звенья кинематических цепей не пересекались и ни одна точка не уходила за пределы доски.

В заключение следует отметить, что при всех указанных графических построениях второстепенные линии на Ч([,теже можно не проводить (на фиг. 23 они показаны штрихпункти] ными линиями), ограничиваясь отметками на главных линиях Для би. ьшей чёткости около STHX отметок следует ставить порядковый номер рассматри»«ем01О участка. При такой системе чертёж не будет загромождён большим количеством построений.

Формулы (7) и (8) соответствуют слу чаю пренебрежимо малой погрешности настройки оборудования. Если же последние являются существенными, то от величины q по формуле (7) и (8) должен быть сделан переход к более сложным формулам для qcp или qnp подобно тому, как-выше это было сделано (через величину qz) при переходе от формул (1) и (2) к формулам (3) и (4). В этом последнем наиболее сложном для точного расчёта случае ориентировочное суждение о соответствии или несоответствии заданному допуску имеющейся точности оборудования, настройки и измерительных средств может быть сделано, если при графических построениях, типа показанных на фиг. 6 и 7, добавить еще по обоим краям диаграммы по полосе шириной, равной величине (8Г — 8П), рассчитанной по таблице приложения I.

Решение задачи для т — 3, 4 и т. д. в общем виде очень сложно, так как число различных комбинаций при этом сильно возрастает. Графическая проверка различных частных случаев показывает, что при любых начальных условиях колебание напора и скорости через некоторый промежуток времени стабилизируется с периодом, равным периоду колебания относительного открытия. Величина этих колебаний зависит как от значений относительного открытия и порядка их чередования, так и от ударной характеристики трубопровода ц. И в этом случае при одной и той же амплитуде колебания относительного открытия Лт зона малых т является наиболее опасной, так как дает большие значения С. Установившиеся значения С характеризуются тем, что через т фаз графическое построение совпадает, образуя замкнутую фигуру (фиг. 12), откуда можно вывести некоторые общие свойства таких процессов. Как отмечалось выше, при графических построениях все С являются высотами подобных равнобедренных треугольников и поэтому, если имеются две группы таких треугольников, у которых суммы оснований равны, то у них будет равны и суммы высот. Но из фиг. 12 видно, что при построении С для установившихся колебаний напора сумма оснований треугольников, расположенных выше оси абсцисс, всегда равна сумме оснований треугольников, расположенных ниже оси абсцисс, и, следовательно, сумма высот верхних треугольников всегда равна сумме высот нижних треугольников. Учитывая знаки С, получаем следующее общее свойство установившихся колебаний напора: сумма всех сопряженных повышений напора за время одного периода равна нулю. Поэтому, если построить для такого установившегося колебания напора функцию

Особое значение во всех графических построениях имеет правильный выбор масштаба, как для шкал исходных кривых, так и для итоговых кривых. В отношении исходных кривых имеется полная свобода для выбора удобного масштаба, обычно, цена деления составляет число, кратное единице, двум или пяти.

Наиболее часто применяемой в графических построениях операцией является поворот осей-шкал.

Расчет кривых переходного процесса p(f) и 6/7(0 приведен на рис. 56. Порядок расчета обозначен номерами точек. В принципе этот расчет не отличается от расчета по уравнению (153), хотя и имеет особенности в графических построениях, вызванные

вдоль образующей /. Нахождение кинематических условий построения торсовой поверхности сводится, таким образом, к определению таких скоростей составляющих движений образующей / относительно осей гиг, которые обеспечивали бы компланарность векторов суммарных скоростей точек А и В образующей [17] (см. рис. 1.5). Разработанный А. М. Тевлиным кинематический метод наиболее эффективен при графических построениях торсовых поверхностей [37].

Регистрация результатов измерений магнитного момента в зависимости от величины намагничивающего поля осуществляется на двухкоординатном построителе графических зависимостей типа Н-306. Калибровку установки можно осуществлять несколькими способами: 1) по эталонному образцу, магнитный момент которого при заданном намагничивающем поле измерен, например, на баллистической установке; 2) по магнитному моменту цилиндрического соленоида, магнитный момент которого рассчитывается теоретически; 3) по образцу из технически чистого никеля, намагниченность насыщения которого с достаточной точностью известна из литературных данных.

В предыдущем выпуске/I/ рассмотрены технологические свойства фторопласта Ф-2, полученного радиационным способом.* Ниже в виде графических зависимостей (рис. 1-4) приводятся результаты испытания коррозионной стойкости данного фторопласта в лабораторных и промышленных условиях. В первом случае Ф-2 подвергали воздействию 96^-ной серной, 36^-ной соляной,57^-ной азотной и 98^-ной уксусной кислот, 20$-ного едкого натра при ЮО°С; во втором - 20$-яой соляной кислоты со следами четырех-хлористого углерода, фреонов и хлороформа при 60°С; 70^-ной фтористоводородной кислоты при 70°С, брома (элементарного газа) при 80°С; 40/2-яой бромисто-водородной кислоты при 126°С и 45$-ной йодисто-водсродной кислоты при 127°С.

Используя уравнение (28), получаем графические зависимости, значительно отклоняющиеся от прямых линий. Для получения прямолинейных графических зависимостей удобнее пользоваться сеткой log/log2.

Для прогнозирования свойств металла по сечению заготовки через каздые Ь УМ в радиальном направлении производились измерения твердости, (по Виккерсу) с нагруекой 30 яте (по 10 вамеров на уровень) и на основания аналитических и графических зависимостей определялся: предел прочности, предел теь7-чеоти и ударная вязь-ость в местах замеров (рис.^3).

На фиг. 11 показаны график распределения средних температур 0,- = #„ ffiff) Для *! = 122°с и m/"i = L4 (опытные данные) и график изменения механических свойств основной пластмассы в функции расстояния г от источника нагревания, построенный на основании графических зависимостей

оптические свойства продуктов сгорания хорошо известны и представлены в виде графических зависимостей.

Для построения графических зависимостей, представленных на рис. 3-4,6, необходимо знать константы а и b в уравнении. (3-3). Для их определения достаточно иметь 68

Анализ графических зависимостей износа вкладышей подшипников с рабочими слоями из различных антифрикционных материалов (рис. 2.8) позволяет отметить, что изнашиваемость сплава АСМ превышает изнашиваемость сплавов Св. Бр. и АО-20: в начале испытаний (/<5 ч) на 72 и 78%, после 50 ч испытаний на 13 и 31,5% соответственно. Зависимость износа вкладышей от времени работы в среде, содержащей абразив, выражается нелинейной функцией, параметры которой определяются свойствами материалов рабочей пары вал — вкладыш.

Результаты расчетов согласно данным работы [42] приведены на рис. 58 и 59 в виде графических зависимостей модулей и фаз колебаний функции тока и температуры от у. Как и в случае больших частот, температура и функция тока имеют наибольшее изменение вблизи стенки. Характерным является то, что возмущения уменьшаются с увеличением частоты колебаний.

Таким образом, имея значения ke и ve, можно найти значения р, а по ним частоты колебаний пакета лопаток. Так как уравнение (90) — трансцендентное, то получим бесконечно большое число значений частот колебаний. [При построении графических зависимостей (рис. 14) использовалось соотношение (90)]. Напряжения в лопатке могут быть вычислены по следующему выражению:

получить достаточно простые аналитические зависимости для вычисления времени переходного процесса по значениям коэффициентов импульсной системы и периода дискретности. На рис. VII. 12 приведены примеры графических зависимостей величины времени переходного процесса от параметров системы для рабочих областей при Лг > 0, dt < 0, dt = 0. Здесь, как и при построении рабочих областей, переходный процесс ограничивался моментом времени, начиная с которого отклонение регулируемой величины от ее значения на установившемся режиме не превышало ±2%.