Графически представлена

На основании этих результатов и формулы (27) были вычислены коэффициенты деформаций для четырех испытанных моделей. Результаты сведены в табл. I и графически представлены на рис. 16. Из этих данных видно, что коэффициент концентрации деформаций резко возрастает с увеличением объемной доли волокон. От значения kE, равного приблизительно 4 при Uf=0,50, он возрастает примерно до 12 при vt — 0,70. Предельное значение &8 (при соприкасающихся включениях) для моделей данного типа равно (?е)тах =: 21.

Суммы степенных рядов (2.1.10) в зависимости от числа полуциклов k и величины параметра вычислены и графически представлены в работах [63, 161].

ки запасов угля по прошествии определенного периода времени по мере поступления новой информации должны пересматриваться в сторону их повышения. На рис. 2.9 графически представлены результаты оценки мировых извлекаемых запасов угля. В табл. 2.1 приведены обобщенные данные по разведанным запасам и геологическим ресурсам угля в США. Масштабные оценки этой таблицы приведены в условном топливе и из них исключен уголь с высоким содержанием серы. Из этой таблицы следует, что запасы угля в США заметно меньше, чем можно было бы ожидать.

На рис. 2.10 графически представлены результаты оценки обобщенной ситуации с углем в США. Оба значения Q рассчитаны для геологических ресурсов, а не для разведанных запасов и потому имеют явно большие пределы. Однако если бы этот график; был построен на основе данных по ресурсам угля, пересчитанных в условное топливо, и без учета угля с высоким содержанием серы (как это сделано в правой части табл. 2.1), то полученные результаты были бы совершенно другими: пик кривой пришелся бы примерно на 2000 г.! Это еще один фактор, который, возможно, повлияет на продолжительность использования полезных-запасов угля.

Однако поддержание температуры точки кипения водорода — очень дорогостоящий процесс. На рис. 9.9 графически представлены результаты одного из исследований. Видно, что минимальная удельная стоимость при одной и той же нагрузке и протяженности полу-

На рис. 24 графически представлены результаты испытаний на усталость семи образцов из аустенитной стали ЭИ612, которая была термически обработана по следующему режиму: закалка при 1080—1130° С в воде; первый отпуск при 740—760° С в течение 5 ч на воздухе; второй отпуск при 710° С в течение 20 ч на воздухе. Диаметр образца 8 мм. Исследова-

Влияние остаточных сварочных, напряжений. Распределение остаточных сварочных напряжений в продольных, тавровых и пересекающихся сварных швах замеряли с помощью пружинных датчиков деформации; полученные результаты графически представлены на рис. 6, а — в. Максимальное растягивающее напряжение было почти равным сг0,2 основного металла независимо от типа сварного соединения [5].

И. Н. Богачевым и Л. Г. Журавлевым была проведена также серия опытов изнашивания пары втулка — палец с абразивной прослойкой между ними. Материалом той и другой детали служила малоуглеродистая сталь, цементированная на глубину 3,0—3,5 мм и термически обработанная на заданную твердость. На фиг. 12 графически представлены результаты этих испытаний. Износ выражен в зависимости от отношения твердости втулки и твердости пальца в логарифмическом масштабе. Авторы отмечают, что при одинаковой твердости втулки и пальца (как низкой, так и высокой) износ пальца в 2—3 раза больше износа втулки. При опыте с мягкой втулкой и твердым пальцем износ пальца изменялся незначительно. Износ же втулки уменьшался более, чем в 20 раз.

Пример. На операции „Токарная обточка алюминиевого поршня" измерено по наружному диаметру 60 поршней в порядке выхода их со станка, работавшего без переналадки. Измерение в (мк) производилось рычажно-чувствитель-ным микрометром от установочного размера 51,860 мм. Результаты замеров графически представлены на фиг. 24, а их расчеты приводятся ниже в таблице. Чертежный допуск установлен в пределах 51,860—51,890 мм.

Формы колебаний с учетом трений и различий в фазах для любых частот по формулам (1. 31) и (1. 32) могут быть графически представлены в виде «кинематических векторных диаграмм» по фиг. 1.6*. Знаменатель и его фаза ED для всех выражений амплитуд одинаковы; при этом /?>^ является «масштабным фактором» и в основном определяет «коэффициент динамического увеличения», а ео определяет «фазу состояния» или степень резонансности. Если частота стремится к бесконечности (ш ->оо) при п степенях свободы у системы, база построения кинематических диаграмм,

На рис. 15 и 16 графически представлены результаты опытов. Кривая 1 на рис. 15 показывает изменение утечки через сальник с набивкой

Теоретически все выглядит хорошо. Однако на практике при использовании этого подхода приходится сталкиваться с двумя трудностями: оценки -риска и определения общественных затрат, соответствующих той или иной степени риска. В течение многих лет производилась оценка риска, связанного с различными видами деятельности человека, с разными событиями и индивидуальными действиями. Было выполнено большое число исследований, результаты которых в целом согласуются. На рис. 14.19 графически представлена связь частоты разного рода событий и числа погибших в результате одного события. О чем говорят эти данные? Понятие риска связано не только с вероятностью, но и с некоторой абсолютной величиной. Если некоторое событие имеет низкую вероятность проявления, то при этом подразумевается, что связанный с ним риск невелик. Но если такое маловероятное событие может повлечь за собой гибель большого числа людей, риск, обусловленный этим событием, будет выше.

На фиг. З. графически представлена u)=cp(^).

Высота подъёма клапана при постоянных (А и Нкл пропорциональна синусу угла поворота кривошипа и может быть графически представлена синусоидой (фиг. 81).

Зависимость коэфициента k от т графически представлена на фиг. 77. Величина прибавки с к расчётной толщине стенки принимается не менее 1 мм в случае, если s — с <^40 мм, и равной 0 при s— e>4j лли. Если коэфициент ослабления коллектора в поперечном сечении
Анализ показывает [74], что преднамеренный разброс шагов может привести к значительному снижению амплитуд гармоник возмущающих сил по сравнению с последними в случае равномерного распределения лопаток в направляющем аппарате. Данной проблемой занимались исследователи [74, 82 и др.]. Рассмотрим метод проектирования направляющих решеток с преднамеренным разбросом шагов, предложенный в [74]. Пусть в решетке сопловых лопаток имеется несколько сегментов и в каждом из них свой шаг лопаток, постоянный в пределах сегмента. Разложим в ряд Фурье возмущающую силу от каждого сегмента, которая может быть графически представлена синусоидой с числом волн, равным числу направляющих лопаток в сегменте. Тогда для первого сегмента круговая частота coi=2n//i, где ti—время прохождения рабочей лопаткой одного шага направляющих лопаток первого сегмента. Пусть за время одного оборота Т происходит Zi колебаний лопаток. Можно показать, что уравнение огибающей амплитуд возмущающих сил для лопаток первого сегмента направляющего аппарата может быль представлено в следующем виде:

т. е. пусть нелинейность зависит от значений одной координаты. Будем предполагать, что нелинейность (IV. 1) является единственной в динамической системе. В качестве примера на рис. IV. 1 графически представлена нелинейность, удовлетворяющая условиям данного случая. Применительно к этой нелинейности и будем рассматривать существо рассматриваемого приема.

Многопереходная обработка на агрегатных станках находит отражение в специальном чертеже — схеме наладки инструмента, в которой графически представлена обрабатываемая заготовка, инструмент в конечном положении с указанием наладочных размеров, направления и значения рабочих и вспомогательных ходов, режимов резания, машинного и вспомогательного времени, кодов инструментальной оснастки и рабочих приспособлений. Схеме наладки присваивают шифр, который вносят в технологическую документацию. Обычно шифр состоит из кода детали и операции. Схема наладки инструмента служит руководством для настройки и размещения оснастки на рабочих позициях, а в момент конструктивной проработки выявляет взаимодействие технологической оснастки, участвующей в рабочем процессе. Во избежание неувязок рекомендуется вычерчивать схемы наладок в натуральную

Таким образом, оптимальное управление безопасностью осуществляется с помощью механизма распределения материальных ресурсов между подсистемами, обеспечивающими безопасность населения от социально-экономического риска Rc.3 и техногенного риска RT. При этом условие оптимальности уровня безопасности .(минимальность коэффициента общей смертности или максимальность продолжительности предстоящей жизни) будет достигнуто, если предельные затраты на снижение техногенного риска будут равноценны предельным затратам на снижение социально-экономического риска, т. е. цт = ц<:.3. Эта задача об оптимальном управлении графически представлена на рис. 8 [6, 7].

Распределение давлений по тракту вторичного перегрева пара от выхода из ЦВД до входа в ЦСД для наглядности графически представлена на рис. 6-24.

которая графически представлена на фиг. 8-17. При построении характеристики потерь для напорного трубопровода нео ^xодиV10 учитывать разделение напорного трубопровода на несколько г — ниток. В этом случае примем следующие обозначения:

68 [1 — ехр(— 0.027Д{Н)] + 132 На рис. 5 графически представлена зависимость вида: