Графически зависимость

Графически уравнение (17.22) представлено на рис. 17.15, где/ — линия нагрузки до муфты; 2 — тоже, после упругой муфты без демпфирования; 3 — то же, после упругой муфты с демпфированием. Из уравнения следует, что при ударном

Откладываем от полюса q вектор апа II Л О от Л к О. Ускорение точки В находим, решая графически уравнение

Решая численно или графически уравнение (8), получаем время t*, подставляя которое в выражения (6), находим значения с^и <х? в момент окончания нечетного этапа.

Графически уравнение (1) представляет собой гиперболу в системе координат S и N (фиг. 162), а уравнение (2) — прямую линию в координатах S и N (фиг. 163), отсекающую в пределе (когда V -> 0) на оси ординат отрезок, равный по величине постоянным расходам С.

где Спр, в общем случае, задана графически. Она является функцией амплитуды колебаний в опоре f (1). Задаваясь рядом последовательных значений / (1), находим для них по графику соответствующие Спр и далее на этом же чертеже решаем графически уравнение

Отметим, что если характеристика опоры Р (г) задана аналитически, то прогибы вала определяются сразу же из уравнения (II. 30). Когда же характеристики Р (г) заданы графически, уравнение (II. 30) удобно решать графически следующим способом.

Графически уравнение (1) может быть представлено гиперболой, асимптотически приближающейся при увеличении выпуска к значению v (фиг. 13), а уравнение (2) — прямой линией в системе координат 8Тги№од (фиг. 14), отсекающей на оси ординат величину С. Тангенс угла наклона а этой прямой пропорционален величине v.

Зная изменение коэффициента шлакоулавливания по длине камеры, решая графически уравнение (4-48) совместно с (4-38) в функции М, можно найти величину плотности локального теплового потока и температуру поверхности шлаковой пленки в любом «месте топочной камеры.

Из четырех возможных решений, даваемых уравнением (40), только два значения углов 63 и 03 удовлетворяют уравнению (38) для каждого г3. На рис. 4 показана результирующая кривая конструкций противовесов для представленного случая и указано, что для данной области радиусов противовесов углы заклинивания противовесов могут изменяться от 174°55' до 197°12'. Графически уравнение (28) для величин FM/GRMs, hi и р представлено на рис. 4, где показана также конфигурация противовеса для rain FRW

Первые два члена правой части этого уравнения зависят только от х, третий член — от х и ф. Графически уравнение (269) изображается семейством кривых //шт=/(я) для различных заданных постоянных коэффициентов ф. На рис, 68 приведены графики напора насоса — линия Р — по уравнению (251), потери напора — линия Яр — по уравнению (268) и потери напора 2Я8 — линии ф — по уравнению (266). Кривая Т соответствует напору турбины, подсчитанному по уравнению (254) . Эта кривая может быть получена алгебраическим (с учетом знака) сложением других кривых согласно уравнению (269).

Графически уравнение (Ю-5) изображается в виде кривой, представленной на рис. 10-2, на которую с удовлетворительной точностью ложатся все экспериментальные точки, полученные в опытах со струями круглого сечения независимо от температуры газа в струе и в потоке.

Графически зависимость (593) изображается прямой ОА с углом наклона ф^ на рис. 182, бив.

Учитывая, что расстояние прямо пропорционально времени, заключаем, что графически зависимость между этими величинами выразится прямой линией, т. е. в системе координатных осей tOs график функции s=/(/) (график расстояний) представляет собой прямую линию, проходящую через начало координат (рис. 132).

Изобразим графически зависимость критического напряжения от гибкости (рис. 2.147). •

Пусть, например, выбранная схема прибора состоит из датчика с характеристикой х — f(Q) и передаточного механизма, составленного из двух последовательно соединенных механизмов, имеющих характеристики х^ = fi(x) и у — ft(Xj}. Найдем графически зависимость у = <р(х), воспроизводимую передаточным механизмом. Сэтой целью на графике(рис. 3.25,6), в четвертях / и // строят в определенном масштабе для выбранных механизмов характеристики: xt = fi(x) — кривая /, у = ft(x^ — кривая 2.

Графически зависимость (19^ представлена на рио^б, иа которого следует, что для ма»ини * 2 ( К-09> Архангельского ЦШ наименьшему критерии КР » 1,30 соответствует коэффициент использования KH , * 0, 93 ь Очевидно, что снижение уровня надежности вызывает значительное ухудшение эксплуатационной эффективности мявинв. Если в качестве нормируемого параметра принят» 5-процйИтное' снижение урояия нядежности до К„ •» 0,88, то уве-

Полученное уравнение может быть решено графически. Зависимость р от ф при фиксированном т)о > 0 характеризуется кривой OA'D'B' на рис. 18.71, а; сплошные линии соответствуют

Графически зависимость коэффициента усиления от угла наклона плоскости в клиновидной канавке для шариков построена при постоянных значениях коэффициента трения \i и /0 на фиг. 198.

Для установления кинематических соотношений между различными параметрами преобразователя можно воспользоваться схемой рычажного четырехзвенника (см. рис. 87, а). Учитывая, что изменение угла наклона перемычек при закручивании цилиндров незначительное, воспользуемся выражением (VI. 7) для на-хождения коэффициента увеличения нагрузок. Графически зависимость (VI. 7) представлена на рис. 90.

Графически зависимость Д^л от Я может быть представлена в виде гиперболы (фиг. 248). По формуле (8) можно составить аналогичные графики для автоматов других типов.

Формулы эти действительны только при условии, что подсчёт относится к чисто закалённому слою и к отливке из нелегированного чугуна, не бывшей ещё в работе. Графически зависимость представлена на фиг. 364.

Графически зависимость (174) представляется синусоидой (фиг 83) с отрицательными ординатами за весь ход поршня. Максимальное значение JK имеет в наивысшей