Графической зависимости

Во многих случаях (при записях и вычислениях) удобнее пользоваться не величиной активности водородных ионов, а ее логарифмом. Это, в частности, бывает необходимо при графической интерпретации явлений, связанных с изменением активности водородных ионов в растворе: активность водородных ионов может меняться в пределах более чем 14 единиц отрицательной степени числа 10 и поэтому ее изменения нельзя изобразить, не прибегая к применению логарифма активности водородных ионов. Так как отрицательными числами пользоваться неудобно, то принято брать не логарифм, а отрицательный логарифм активности водородных ионов, который обозначается символом рН и называется водородным показателем:

При графической интерпретации функции (5.20) выполняются построения, соответствующие «правилу параллелограмма».

Выражение (28) для графической интерпретации преобразуется в следующее:

Из данного выражения видно, что давление от поступательного движения колодки пропорционально абсциссе рассматриваемой точки колодки. Это выражение весьма удобно для графической интерпретации характера распределения давлений по длине колодки. Если отложить абсциссы точек касания колодки со шкивом от центра О в направлении положения этих точек на окружности, то геометрическое место точек концов этих отрезков примет вид

Ниже последовательно излагается совокупность наиболее важных в практическом плане задач: построения адекватных моделей машинных агрегатов (локальных и общих); разработки наглядной графической интерпретации этих моделей, наиболее просто отображающей структуру и особенности связей; преобразова-

В графической интерпретации это означает, что кривые распределений амплитуд по параметру средней нагрузки (правая часть графика на рис. 15), имея одинаковую форму, различаются только масштабом по оси п. При замене абсолютных значений чисел циклов их относительными значениями р кривые условных распределений практически совмещаются и могут быть представлены одним частным распределением — спектром (ступенчатая кривая 1).

Прибегнем к той же графической интерпретации уравнения (30) и решений (31), как и раньше. Возьмем горизонтальный отрезок АС (рис. 522), разделим его точкой В в отношении а : Ъ = 1 : 5. В точках А, В, С восстановим перпендикуляры и примем их в качестве осей о»!, и0 и о>4, вдоль которых в некотором масштабе будем откладывать скорости coj, со0 и со4. Отложим от точки В по оси ю0 угловую скорость со о в виде отрезка ВЬ и проведем через точку Ъ произволь-ную прямую ос до пересечения с осями (Л1 и со4. Отрезки этих осей Аа и^с и представят собой соответствующие друг другу значения угловых скоростей сох и со4, удовле-творяющих уравнению (30). В частности, видно, что при «! == со0 прямая занимает горизонтальное положение а0Ьс0, откуда следует, что о>4=«)(, = %. Когда прямая занимает положение а^Ьс, то <в4 обращается в нуль, а скорость ы: представ-

Основываясь на этом положении, был разработан численный метод определения параметров пружины с наименьшими габаритными размерами, обеспечивающими замыкание высшей пары во всех положениях механизма при любом законе изменения отрывающей силы. Решение изложенным методом начинается с проверки пружин, рассчитанных на основании формул (1) и (2) с целью выяснить, есть ли пружина, обеспечивающая замыкание во всех положениях. Параметры пружины, обеспечивающей надежный контакт, и принимаются за искомые величины. Если ни одна из пружин не может обеспечить контакт во всех положениях, то характеристикой пружины принимается в графической интерпретации задачи касательная в двух точках к кривой, изображающей отрывающую силу в функции положения. Основным в этом численном методе и является определение такой прямой. В алгоритме проектирования механизма с коромыслом параметры пружины определяются на основании углов поворота коромысла и отрывающего момента. Минимальный запас момента от сил упругости пружины над отрывающим моментом принимался равным 30%.

чивать одно из переменных, оставляя другое без изменения, а именно, увеличивать то, изменению которого соответствует меньшая величина ~^г = -д^-. В графической интерпретации С =

Учитывая возможности графической интерпретации полученного решения, рассмотрим справедливость его на примере прямоточной двухкорпусной МВУ с промежуточным пароотбором.

При выполнении автоматических высокопроизводительных измерений их погрешности АХ (t), описываемые формулой (10), естественно, зависят одновременно от всех упомянутых выше факторов, которые проявляются совместно. В качестве простейшей иллюстрации этого на рис. 2, в показана поверхность Y (X, t), характеризующая изменение во времени свойств характеристики Y (X) при экспоненциальном переходном процессе Y (t). Поверхность построена на основании известных фронтальных и профильных проекций Y (X) и Y (t), представленных на рис. 2, а и б. Эту поверхность пересекают фронтальные плоскости Q и К, соответствующие моментам времени 1Я и гс, когда проводилась динамическая и статическая градуировка прибора. Линии, образованные пересечением этих плоскостей с поверхностью, определяют кривые Y (X) для отмеченных значений времени. В результате оказывается возможным получить картину взаимного расположения этих кривых и прямых ММ идеальных характеристик преобразователя, а также оценить погрешности измерений (рис. 2, г, д). Г*°) В общем случае, когда выходная величина преобразователя зависит от трех и более независимых факторов, тг-мерный вектор Y описывает гиперпространство, которое не имеет наглядной графической интерпретации. При этих условиях исследование погрешности AXIne может проводиться графически;"возможен числен-ныйрасчет по формуле (10) или экспериментальное исследование. Обычное сложение погрешностей заменяется в обоих случаях

С ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИЧЕСКОЙ ЗАВИСИМОСТИ ЭФФЕКТИВНОГО К. П. Д. ОТ С ОТНОШЕНИЯ ТЕМПЕРАТУР Т2/Т1

Длительность испытаний должна быть достаточной для установления постоянной скорости коррозии, но не менее 10 сут. Одновременно испытывают не менее пяти образцов. Количество промежуточных объемов образцов должно быть достаточным для получения графической зависимости "коррозионные потери-время", но не менее 4. Для количественной оценки эффективности консервации по возможности проводят контрольные испытания индикаторов в отсутствие просто коррозионной защиты (например, при испытании консервирующих растворов ингибиторов стояночной коррозии контрольные образцы-индикаторы помещают в дистиллированную или водопроводную воду без индикаторов).

Площадь Р„ может быть найдена из графической зависимости ^п = / С^п). представленной на рис. 42. Для /С„ *= 0,7 значение Fn = 2,2 Ь\

Такие материалы имеют молекулярную структуру с преимущественно ионными связями и склонность относительно легко реагировать с водой; в них наблюдается интенсивное избирательное взаимодействие с кислыми, щелочными и минерализованными водами. Для большинства неорганических неметаллических материалов характерна значительная пористость, которая предполагает возможность фильтрации и подноса воды или увлажнения вследствие конденсации паров. Многие силикатные материалы имеют полиминеральную структуру, часто переходящую в конгломератную. В соответствии с общей теорией искусственных строительных конгломератов оптимальной структуре соответствует комплекс наиболее благоприятных показателей физико-механических и эксплуатационных свойств конгломерата, т. е. у всех конгломератов сохраняется, как и у вяжущего вещества, только одна экстремальная точка на графической зависимости свойства — с/ф (рис. 9). Коррозионная стойкость силикатных материалов определяется стойкостью наиболее слабого составляющего, обычно цементирующего вещества.

Влияние температуры. В работе [81] показано, что критический коэффициент интенсивности напряжений для зарождения трещины Кхкр в нейтральном растворе 3,5% NaCl для сплава Ti—8A1—1 Мо—1 V не изменяется с температурой (рис. 27). В интервале температур от —1 °С до +93 °С значения величин Kivp и 7(ic находятся в пределах экспериментального разброса, соответственно 15,4—20,2 и 68,3—74,1 МПа-м1/'. В противоположность этому скорость растрескивания имеет явно выраженную температурную зависимость. В этих исследованиях использована предельная скорость роста трещины (соответствующая областям II и Па) в графической зависимости Аррениуса для определения энергии активации, равной Q = 13,4 Дж/моль. Однако в более поздней работе этих авторов [110] сообщалось о величине, равной Q = 23,5 кДж/моль. Эти результаты подобны ранее полученным для сплава Ti—8 Al— I Mo— 1 V (DA), испытанного в растворе 0,6 М КС1 в потенциостатических условиях с использованием усредненной скорости v в графической зависимости Аррениуса. Полученная величина энергии активации составила Q=14,7 кДж/моль [1Н] 330

В предыдущих разделах в графической зависимости скорости. роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений и—Л~ были выделены три области (/, II, III). В этих областях наблюдается большое разнообразие морфологии разрушения в зависимости от состава сплава, факторов микроструктуры, среды и уровня напряжения. На рис. 83 делается попытка представить морфологию разрушения, определяемую воздействием среды на рост трещины относительно «обобщенного» графика зависимости v or К. В большинстве случаев рост трещины в области / определяется межкристаллитным разрушением (участок А) в области // — транскристаллитным сколом (участок С) и в суперкритической области HI [K>Kic] — слиянием микропор (участок ?).. Вследствие этого имеются переходные области: между I и II —-смешанное межкристаллитное и транскристаллитное разрушение (участок В); между // и /// — смешанное разрушение транскристаллитным сколом и ямочное разрушение (D). Имеется несколько исключений из этого общего описания разрушения, поэтому данные рис. 83 должны рассматриваться как сверхупрощенные» Эти исключения для различных сред рассматриваются ниже.

Применение критериальных уравнений к работе тормозов в повторно-кратковременном режиме представляет значительные затруднения. Действительно, установившаяся температура достигается на поверхности трения после совершения тормозом большого количества торможений. Поэтому следовало бы для получения графической зависимости, отражающей действительное изменение температуры на поверхности трения во время работы механизма, рассмотреть все циклы, составляя для каждого из них однотипные уравнения, отвечающие процессу единичного торможения, различающиеся только начальными условиями. Такой подход к решению поставленной задачи чрезвычайно трудоемок и не вызывается необходимостью. В процессе экспериментального

Затем, по установленной графической зависимости (логарифм давления — обратная абсолютная температура) на изгибах Z-образной кривой для данного материала находят Тт и Тр. Температурный интервал литья под давлением при различных скоростях деформации сдвига лежит между найденными точками. Независимо от этого, рекомендуется для каждого типоразмера изделия из любого вида фторопласта опытным путем подбирать оптимальные параметры для литья на литьевой машине.

Для графической зависимости Я- 3. Казавчинский нашел мате-

Для построения графической зависимости Na = / (sin p) формулу (280) преобразуем следующим образом:

Для построения графической зависимости Nw = / (sin p) при