Графического определения

уровневых иерархических систем, приводящих к необходимости переработки большого объема графического материала. Для таких иерархических систем возможно построение "деревьев", сформированных по фрактальному принципу. К тому же, математический аппарат и методологическое обоснование анализа бинарных и фрактальных деревьев сейчас успешно используются при решении различных технических задач - от оценки степени надежности сложных технических систем до описания процесса возникновения микротрещин и их роста.

При всей своей наглядности и эффективности использование данного метода анализа достаточно проблематично при рассмотрении сложных многоуровневых иерархических систем, приводящих к необходимости переработки большого объема графического материала. Для таких иерархических систем возможно построение "деревьев", сформированных по фрактальному принципу. К тому же, математический аппарат и методологическое обоснование анализа

Сведения об источниках блуждающих токов в техническом (техно-рабочем) проекте представляются только в случае прохождения проектируемой трассы в зоне действия блуждающих токов, в объеме, необходимом для разработки проекта, в виде текстового или графического материала.

из-за увеличения числа графического материала, который должен

с анализом большого количества графического материала, который быстро уве-

Я благодарен г-же Дж. Констанце и г-же А. Гудман за печатание рукописи, г-ну У. Спей и г-же И. Ницан за подбор иллюстраций, г-ну 3. Рафаэлю, который помог мне при оформлении графического материала, и г-ну И. Наору, взявшего на себя кропотливую работу с фотоматериалами.

Я благодарен г-же Дж. Констанце и г-же А. Гудман за печатание рукописи, г-ну У. Спей и г-же И. Ницан за подбор иллюстраций, г-ну 3. Рафаэлю, который помог мне при оформлении графического материала, и г-ну И. Наору, взявшего на себя кропотливую работу с фотоматериалами.

Структура (нормативного документа) — порядок размещения в нормативном документе разделов, подразделов, пунктов, подпунктов, таблиц, графического материала и приложений.

И.В. Семеновой; глава 4 — Г.М. Флорианович и И.В. Семеновой (разд. 4.1-4.3, 4.4.1, 4.6, 4.7 и 4.17); глава 8 — А.В. Хорошило-вым (разд. 8.1) и И.В. Семеновой (разд. 8.2). Приложение написано А.В. Хорошиловым. Подбор и оформление графического материала, компьютерная верстка проведены А.В. Хорошиловым. На начальном этапе работы частично материалы по разделам 2.2, 5.1, 5.3; 7.1.1-7.1.2; 10.1.2, 10.1.4 были представлены И.И. Реформатской в рамках выполнения договора с МГОУ. Литературная обработка, редактирование и оформление этих материалов проведены: 2.2; 7.1.1 и 7.1.2 — И.В. Семеновой и А.В. Хорошиловым; 5.1 и 5.3 — И.В. Семеновой и Г.М. Флорианович; 10.1.2 и 10.1.4. — И.В. Семеновой.

В заключение мы благодарим наших жен и членов семей за их поддержку во время работы над книгой, в особенности за перепечатку рукописи и подготовку графического материала.

Авторы выражают глубокую благодарность канд. техн. наук Ю. А. Лайнеру, А. М. Цыплакову, инженерам А. Д. Казанцеву, Л. Н. Бобкову, В. Н. Романову за ценные замечания, сделанные ими при просмотре рукописи, а также всем товарищам, оказавшим помощь при подготовке графического материала.

Такая геометрическая интерпретация соотношений (17.1) и (17.2) используется для графического определения искомых габаритных размеров кулачкового механизма: межосевого расстояния a = /r;oi и радиуса го^; Гц,,,,,, =/..mi при вращающемся толкателе (рис. 17.7, в) или смещения осей «е» и радиуса r0 ^ /omit, = IAHO при поступательно движущемся толкателе (рис. 17.6,6).

Такая геометрическая интерпретация соотношений (17.1) и (17.2) используется для графического определения искомых габаритных размеров кулачкового механизма: межосевого расстояния а = 1Со\ и радиуса г0~^ г0т(„ = 1АВО при вращающемся толкателе (рис. 17.7,0) или смещения осей «е» и радиуса г о ^ romm = IABO при поступательно движущемся толкателе (рис. 17.6,6).

Для графического определения угловых скоростей на продолжении осевой линии 0^ откладываем отрезок РК и через точку К проводим прямую уу j_ KP. Из точки Р проводим прямые Р2\\ас и Pl\ab до пересечения в точках 2 и / с прямой уу. Отрезки К\ и /С2 изображают (в соответствующем масштабе) угловые скорости 0Х и 02 колесу

Для графического, определения угловых скоростей звеньев в обращенном движении (при остановившемся водиле) нужно вертикальный отрезок РК (рис. 7.6, а) переместить в положение Р'Н' (рис. 7.6, б). Тогда отрезки Н'Г; Н'2' и Н'З' будут изображать угловые скорости звеньев coj, сс>2 и со3 в обращенном движении.

Для графического определения профиля кулачка по методу обращения движения строят положения коромысла, соответствующие выбранным приращениям угла <р, т. е. размечают траекторию точки В. Далее по заданным К0, /0 и / находят центр вращения кулачка О, и на окружности радиуса ОС отмечают положения центра вращения коромысла С в обращенном движении путем поворота линии ОС на угол ф в сторону, противоположную направлению вращения кулачка. Точка центрового профиля B'k, соответствующая точке B/t на размеченной траектории точки В, находится в пересечении окружности радиуса OBk с окружностью радиуса / с центром в точке Ck. После построения достаточного числа точек центрового профиля можно найти профиль кулачка как огибающую последовательных положений окружности ролика.

Примем, что межосевое расстояние /о является общим для всех механизмов, но начальный радиус Rn и длина коромысла 1п могут быть разными. Для графического определения угла установки применим метод обращения движения, т. е. отложим от линии ОС0 заданный угол cpn в сторону, противоположную вращению кулачка, и построим треугольник ОВПСП по известным сторонам 10, 1п и Rn так, чтобы его вершины располагались в одном и том же направлении обхода. Угол между полученной линией ОВп и линией UB0 даст искомый угол установки б«- Аналитическое решение находится из условия

для графического определения температур в стенке, для чего строят график (рис. 15-2), по оси ординат которого откладывают температуры в слое, а по оси абсцисс — термические сопротивления. Откладывая затем на графике по оси ординат значения температур греющей среды t\ и нагреваемой среды /2 и соединяя эти точки прямой линией, находят распределение температур внутри стенки и отдельные значения tci,

Для графического определения профиля кулачка по методу обращения движения строятся положения коромысла, соответствующие равным приращениям угла ср, т. е. размечается траектория точки В. Далее по заданным величинам Ro, /о и / находится центр вращения кулачка О, и на окружности радиуса ОС отмечаются положения центра вращения коромысла С в обращенном движении путем поворота линии ОС на угол ф в сторону, противоположную направлению вращения кулачка.

Примем, что межосевое расстояние /0 является общим для всех механизмов, но начальный радиус Rn и длина коромысла /„ могут быть разными. Для графического определения угла установки применим метод обращения движения, т. е. отложим от линии ОСй заданный угол ц>п в сторону, противоположную вращению кулачка, и построим треугольник ОВПСП по известным сторонам /о, In и Rn. Угол между полученной линией OS/, и линией ОВ0 даст искомый угол установки 6п.

Рис. 3.5. Схема графического определения предельной температуры металла трубы с учетом коррозии как с внутренней, так и с наружной стороны:

Рис. 53. Диаграмма для графического определения предела выносливости ускоренным методом