Измеренными значениями

Термоэлектрический эффект используется также для измерения температур (термопары), и при других измерениях, которые могут быть сведены к измерению температуры. В тепловых фотоприемниках (термоэлементах) свет поглощается зачерненной приемной площадкой, к которой присоединен спай термопары, и нагревает их. По величине возникающей термо-э.д.с. можно определить мощность светового потока. В тепловых амперметрах ток пропускается через спай термопары и нагревает его. По величине возникающей при этом термо-э. д. с. определяется сила тока. В вакуумметрах через металлический проводник, к середине; которого присоединен спайс термопары, пропускается фиксированный ток. Температура спая будет различной, в зависимости от теплопроводности окружающего газа. Последняя же определяется давлением газа. Поэтому, измеряя, возникающую термо-э. д. с,, можно определить давление газа. Этим методом удобно измерять давления в дапазрне 10"1 —10 Па.

Измерение температуры исследуемого металла сводилось к измерению температуры стенки самого тигля с помощью оптического пирометра. Для этого снаружи в дне тигля делалось двойное дно с полостью и отверстием в нее. Степень черноты этого отверстия можно было подсчитать по формуле

Теплоотдачу при течении ртути в горизонтальных и вертикальных обогреваемых (q = const) трубах из Ст. 20 диаметром 40 мм и длиной 3 м изучали В. М. Боришан-ский, Л. И. Гельман, Т. В. Заблоцкая, Н. И. Иващенко и И. 3. Копп [91]. Измеряли распределение температур по сечению потока на расстоянии (28ч-35) rf от начала обогреваемого участка и 65 d от начала трубы. Для этого же сечения рассчитывали теплоотдачу как по температуре стенки, так и по профилю температур. Опытные данные по теплоотдаче в виде зависимости Nu=f(Pe), полученные путем обработки температурных полей, (рис. 5.40), располагаются выше данных, рассчитанных по непосредственному измерению температуры стенки (рис. 5.41). Это обусловлено дополнительным контактным термическим сопротивлением на стенках труб. Расслоение опытных данных для вертикальных и

Эти же авторы [53] проводили опыты на тяжелых металлах с содержанием кислорода 10~3 вес.% в обогреваемой трубе из Ст. 1Х18Н9Т диаметром 29,3 мм. На расстоянии 32 d от места начала обогрева измерялись поля температур. Температуру внутренней поверхности трубы определяли двумя способами: 1) экстраполяцией профиля температур на стенку; 2) по измерению температуры стенки с учетом поправки на глубину заделки термопар. Так же как в опытах с ртутью [35],

d=29,3 мм, — =32 1 I53J. Температура внутренней поверхности рассчитывалась по профилю температур потока (/) и по измерению температуры стенки (2).

на рис. 5.71. Здесь Nu и Nu\—числа Нуссельта, рассчитанные по распределению температур в сечении потока и по непосредственному измерению температуры стенок трубы соответственно.

В области турбулентного режима течения (Ре>80, Re>\0/t) опыты (кривые /, 2а), описываемые формулами (5.36) и (5.37), определяют нижний уровень теплоотдачи [32, 97, 101]. Значительно выше располагаются четыре группы опытных точек. Первая группа точек (кривая 4) получена при малом содержании кислорода в натрии (6-10~3 вес. %) [105, 106]. Вторая группа точек (кривая 26) — результат опытов на трубе малого диаметра (d = 4 мм) при скоростях 25 м/сек [97]. Третья группа точек (кривая 6) включает опытные точки, полученные на основании измерения поля температур [99, 100]. Сюда же относятся данные, полученные по измерению температуры стенки трубы при содержании кислорода в натрии меньше 2-10~2 вес.%. Четвертая группа точек (кривая 7) получена путем обработки поля температур по сечению потока [107]. Все эти данные в области чисел Яе>300 описываются теоретическими зависимостями (5.20), (5.28) и (5.20а). Точки, полученные в работе [2] (кривая 3), располагаются несколько ниже. В последней работе отмечено влияние времени работы установки на уровень теплоотдачи. Одним из факторов, определяющих уровень теплоотдачи к натрию, является степень чистоты металла, и в частности содержание кислорода в виде нерастворенных в нем окислов [99]. В связи с этим экспериментальные данные, полученные при измерении распределения температур по сечению потока (кривые 6, 7), и данные с натрием, содержащим кислород ниже предела растворимости (кривая 4), располагаются выше точек, полученных в опытах, проведенных без специальных мер очистки металлов (кривые / и 2а).

В Роттердаме (Нидерланды) двумя погруженными горелками греется открытый плавательный бассейн с размерами 50X16X1,7 м и емкостью 1 200 м3. Мощность каждой горелки около 350 000 кет (300 Гкал/ч). Вода о бассейне нагревается на полградуса в час. Камера сгорания выполнена в виде вертикального цилиндра диаметром 400 и высотой 1 000 мм. Газ и воздух подводятся при давлении 2,5 ки/ж2. Контроль за сгоранием производится по дистанционному измерению температуры в камере. Экономичность такого нагрева связана с высоким к. п. д. сгорания газа, равным 0,98, и отсутствием котельной с ее сложным оборудованием, паропроводами и т. п.

к измерению температуры ртутными

Большое внимание также было уделено поддержанию постоянного давления во время опыта, тщательному измерению температуры жидкости и замеру поверхности нагрева каждой рабочей трубки. В случае большого разброса опытных точек замер при тех же условиях повторялся. Достаточно сказать, что только лишь при вертикальном расположении поверхностей нагрева было получено около 400 опытных точек.

Упражнения по измерению температуры дымовых газов.и воздуха.

Расчетные величины звукопоглощения часто не совпадают с измеренными значениями. Причиной этого являются неоднородность тканей, предназначенных для увеличения трения в горловинах отверстий, неоднородность массы покровного перфорированного листа по всей его поверхности, а также волокнистого слоя, некачественность работы при выполнении поглотителя. В конструкции часто остаются щели, отсутствуют внутренние перегородки, разделяющие на отдельные объемы воздушное пространство за перфорированным экраном и т. п.

Таучер и Мун [180, 182] измерили скорость и затухание ультразвуковых импульсов в различных композитах. Поскольку демпфирующие свойства материала относительно малы, упругие константы рассчитывались прямо по измеряемым скоростям. Для этих же материалов по испытаниям в режиме вынужденных колебаний измерялся коэффициент затухания. Полученные значения использовались для расчета затухания импульса в зависимости от расстояния с помощью преобразования Фурье для линейного вязкоупругого тела. Согласие между предсказанными и измеренными значениями было удовлетворительным. К сожалению, к настоящему времени никем не проделан обратный анализ — прямое определение коэффициента затухания по изморенным значениям ослабления импульса.

Берт и Ченг [26], основываясь на свойствах компонент, рассчитали динамические характеристики элементарного слоя композиционного материала. Используя эти характеристики Сью и Берт [173] проанализировали полученные в работе [44] результаты испытаний бороэпоксидных пластин при вынужденных колебаниях и получили хорошее совпадение с измеренными значениями для резонансных частот и параметров затухания.

оно сравнивалось с непосредственно измеренными значениями предела текучести при сжатии такого же эпоксида [24]. Эти значения в пределах трех с половиной порядков изменения скоростей деформации оказались очень близки между собой; значит, именно материал матрицы является источником скоростной зависимости вязкого композита. Подобные же вычисления невозможны в случае хрупкого композита, так как там разрушение, по-видимому, определяется свойствами волокон, а не матрицы.

Рабочие токи, а следовательно и потенциалы рельсов изменяются во времени очень резко. Однако для оценки развития коррозии блуждающими токами представляют интерес только усредненные значения во времени. Поэтому по нормалям VDE рекомендуется принимать равномерно распределенную среднюю токовую нагрузку от блуждающих токов при движении подвижного состава, рассчитывая ее по годовому расходу энергии. На практике обычно применяется формирование среднего значения за гораздо более короткие отрезки времени, например за одни сутки (один день), поскольку при этом обеспечивается возможность лучшего сопоставления между расчетными и измеренными значениями. Поступающий с подстанций средний ток следует распределять между отдельными участками пути пропорционально их длине и интенсивности движения на них. Для средней токовой нагрузки на единицу длины линии может быть выведены формула

Причины использования таких простых профилей рассмотрены в работах [19, 20]. Было показано [22, 23], что метод полиномов 4 и 5 степени дает большие расхождения между вычисленными и измеренными значениями паросодержания, чем профиль, рассчитанный по более простому выражению типа уравнения (13). Сравнение профилей, рассчитанных по уравнению (13), с экспериментальными данными [14, 17, 18, 20, 21] приведено в работе [19].

Результаты расчета и данные, приведенные в работе [19], показывают, что для любой структуры потока может быть получено хорошее соответствие между расчетными и измеренными значениями истинного объемного паросодержания, если учитываются влияние профилей скорости и концентрации, а также относительная скорость фаз для каждой структуры потока. Однако окончательных и точных методов расчета пределов существования структур потока и изменения параметра распределения С0 нет (см. выше).

Фиг. 4 и другие графики работы [19] показывают, что если известны начальные условия, то соответствие между вычисленными и измеренными значениями объемного паросодержания при кипении с недогревом вполне удовлетворительно.

Погрешность An*, оценки показателя преломления на рефрактометре A«x = 2-10~8. Разность между расчетными и измеренными значениями показателя преломления на длине метр дает погрешность интерференционного метода измерения длины до 0,4 мкм. Допускаемые погрешности оценки показателя преломления воздуха для прецизионных измерений длины приведены в ГОСТ 8.050—73.

Подставляя вычисленные значения неизвестных в условные уравнения (см. стр. 271), определяют вычисленные значения свободных членов. Разности между вычисленными и измеренными значениями представляют собой остаточные погрешности roi = -— at — агвыч , по которым судят о точности аттестации лимба.

Задача решается лучшим образом при наличии образцовых мер, погрешностью аттестации которых можно пренебречь. Эти меры измеряют на поверяемом приборе в условиях, близких к эксплуатационным, после чего определяют разности между действительными и измеренными значениями мер. Эти разности и будут искомыми погрешностями показаний прибора. По их величине оценивают метрологическое качество прибора. При псверке по этой методике реально выявляется суммарная погрешность .прибора [69].