Измеренным значениям

2 2(n — 2),=i и поправки к измеренным величинам:

Кроме того, вихревые коэффициенты переноса вычисляются по измеренным величинам осредненных скоростей, температур и их пульсаций с использованием предположения о независимости q и т в направлении у.

Техническая реализация идеи нахождения концентрации и подвижности носителей заряда по измеренным величинам Т и R может быть осуществлена на двухканальном ИК интроскопе (рис. 116). Интроскоп работает либо с СО2-, либо с Не—Ne-лазе-ром. Значения концентрации и подвижности свободных носителей заряда определяются на основании уравнений (144) и (145).

(1), (2), (3), (4),... поправки к измеренным величинам (арабские цифры в круглых скобках);

В табл. 12.5 приведены концентрации насыщенных растворов кислорода в натрии при разных температурах, определенные электрохимическим нулевым методом (измерение температуры, при которой по заданной концентрации кислорода разность потенциалов Е равна нулю), вычислены значения Со при разных температурах по заданным значениям С и измеренным величинам Е и приведены для сравнения концентрации кислорода С0 в насыщенных растворах Na2O в натрии, определенные разными авторами. 294

(1), (2), (3), (4), . . . поправки к измеренным величинам (арабские цифры в круглых скобках)

с подогревом со значениями, вычисленными по измеренным величинам

Последовательность совмещения может быть такова: если первое совмещение производят в положении А\, то вторым должно быть положение Л2, причем каретка должна перемещаться только в поперечном направлении. Разность полученных отсчетов в обоих положениях равна диаметру конуса в сечении D. Таким же образом, переместив предварительно каретку на величину /, измеряют диаметр d, после чего по измеренным величинам определяют конусность

При пусках измеряют амплитуды и фазы колебаний опор: А0, В0, <ра0, ф^,0 Аг, Вг, ф02, ф{,а. По измеренным величинам определяют коэффи

При пятом пуске со второй группой пробных масс измеряют вектор Bi,
На практике в большинстве случаев прибегают к измерению не абсолютной, а относительной вязкости (в этом случае отпадает необходимость в расчете констант приборов) , При этом чаще всего определяют продолжительность истечения исследуемой и стандартной жидкостей. Для ньютоновских жидкостей значения вязкости пропорциональны измеренным величинам. Зная вязкость стандартной

По измеренным значениям компонентов собственных деформаций можно вычислить собственные напряжения с привлечением расчетного аппарата теории пластичности, так как в общем случае при сварке происходят не только упругие, но и пластические деформации. Математическая связь между деформациями • и напряжениями устанавливается на основе современных теорий пластичности. Для случаев сварки полнее подтверждается теория неизотермического пластического течения, которая позволяет проследить развитие напряжений на всех стадиях нагрева и остывания. Теория течения рассматривает связь между бес-

Если на противоположном конце рельса установить нивелир, центрировав его над рельсовой осью с помощью отвеса, то одновременно с измерением ширины колеи можно проверить прямолинейность и горизонтальность этого рельса. С этой целью горизонтальную визирную ось ориентируют по марке прибора, перемещая которую вверх-вниз по направляющей 15, добиваются, чтобы перекрестие сетки нитей совпало с пересечением горизонтальной и вертикальной осей марки. При движении крана к наблюдателю производят отсчеты по горизонтальной и вертикальной шкалам марки, фиксируя тем самым отклонения рельса в горизонтальной и вертикальной плоскостях. Нивелирование второго рельса производится при обратном движении крана, а отклонения оси этого рельса от прямой линии вычисляют по измеренным значениям ширины колец.

Оценка погрешностей измерений. Значение удельного объема для каждой из изохор в данной работе определяется с помощью таблиц термодинамических свойств воды и водяного пара по экспериментально измеренным значениям давления и температуры. Поэтому максимальная относительная погрешность определения удельного объема с учетом ошибки отнесения [уравнение (1.10)] будет составлять

Упругие постоянные низшего порядка однозначно связаны со скоростями продольных С; и поперечных ct волн и не зависят от механических напряжений. Измеряя скорость УЗ-волн любым методом, можно определить упругие постоянные Е, G, К, v и, следовательно, оценить поведение материала в условиях напряженного состояния [59]. Точное измерение скорости дает возможность определять также упругие постоянные высшего порядка, зависимости деформаций от напряжений. В табл. 9.1 приведены формулы, связывающие любую пару упругих констант между собой, позволяющие определять весь набор пьезоконстант по измеренным значениям скоростей ct и ct. Для точного измерения GI и ct требуется применение сложных методик и установок. Измерения усложняются тем, что погрешности вычисления упругих постоянных примерно вдвое больше погрешностей измерения GI и ct. Однако для определения напряженного состояния материала достаточно измерить лишь относительное изменение скорости волны разных типов. В зависимости от решаемой задачи и геометрических размеров контролируемого объекта в некоторых случаях можно пользоваться достаточно простыми методами измерений, обеспечивающими необходимую точность определения Дс/с.

По измеренным значениям твердости и тока размагничивания строится градуировочная кривая в координатах: показания коэрцитиметра — твердость.

Полученные результаты показывают, что дисклинаций, появившиеся в стыках зерен в результате ИПД, могут быть ответственными за значительную часть упругих микроискажений решетки в полученных образцах. Тем не менее их вклад меньше, чем вклад от неупорядоченных зернограничных дислокаций в предположении, что их трехмерная плотность равна общей плотности дислокаций, типичной для сильно деформированных материалов. Общий уровень упругих микроискажений, связанный с дислокациями и дисклинациями, хорошо соответствует экспериментально измеренным значениям внутренней упругой деформации в наноструктурном №зА1 [71].

где Л и Ла известны. Опыт показывает, что амортизаторы слабо влияют на резонансные формы балки. Поэтому расчет величин W* и WK сводится к расчету резонансных форм балки без потерь. Посчитанные по формуле (7.19) значения логарифмического декремента для трех первых резонансных форм балки с различным числом амортизаторов были близки к экспериментально измеренным значениям 0,002 -f- 0,02 [87].

достигается перемещением поршня. При этом необходимо, чтобы скорость роста пузырька была минимальной. В процессе опытов скорость роста пузырька в момент отрыва не превышала 0,2 мм вод. ст./мин. Давление АЯ измеряется для 10—20 пузырей и показания осредняют-ся. При этом отклонение от среднего значения АЯ, как правило, не превышало 0,02 мм вод. ст. Затем ,газ подается в другую измерительную трубку и операция измерения АЯ повторяется. По измеренным значениям АЯ! и ДЯ2, соответствующим двум трубкам, рассчитывается величина A/? = A//i—АЯ2 и коэффициент поверхностного натяжения <а=К&р. Постояяная прибора К, определялась тарировкой установки на воде и бензоле при комнатной температуре. Полученные значения К (1,4643 для воды и 1,4666 для бензола) отличаются менее чем на

Постановка задачи такова: по измеренным значениям смещения спектра собственных частот найти смещение упругодисси-пативных параметров. В качестве предварительных этапов предусматривается решение задачи о собственных значениях и задачи идентификации. Вводится матрица чувствительности и линейная связь между частотным и параметрическим возмущением. Далее решается вариационная задача оптимизации скалярного функционала качества. В результате получено векторно-матричное алгебраическое уравнение, в котором с целью сжатия информации используются матрицы Грама. Имея в распоряжении экспериментальные данные о смещении частот, можно вычислить параметрические возмущения. Аналогичная процедура оценки параметрических возмущений может быть построена по измеренному смещению фазы механического импеданса [5].

По измеренным значениям <я(0> й(0 и ^'я в пускооста-новочном режиме подлежат вычислению параметры привода /г.,,, /?я, &с, А1о, ./, Гя, 7\i, Гэы и коэффициенты передачи по U ,.,

Целью проделанных расчетов была попытка найти вид кривой изменения температуры жидкости по длине канала, чтобы по измеренным значениям температуры стенки и температуры жидкости на выходе из трубы и по подсчитанным величинам удельных тепловых нагрузок определить коэффициент теплоотдачи прямым путем, т. е. делением удельной тепловой нагрузки на величину температурного напора. Однако, как показывают полученные зависимости, воспользоваться ими для этой цели практически не удается, так как распределение температур и тепловых потоков определяется экспонентой, в показателе которой стоит искомая величина — коэффициент теплоотдачи. Можно показать, что и при учете аксиальных растечек получается такой же порочный круг.