Измеренной температуры

ностороннем контроле) или противоположной области (при двустороннем контроле). По истечении некоторого времени (чтобы изделие успело остыть) переходят к следующей точке и т. д. Так будет пройдена вся поверхность изделия, причем измеренная температура дефектных областей будет существенно отличаться от температуры бездефектных участков.

Наблюдались и некоторые особенности в развитии кризиса. Измеренная температура стенки на линии касания tKac в процессе подъема тепловой нагрузки обгоняла рост температуры противоположной стороны трубки /ев, рассчитанной по формуле в [2] (фиг. 6). В то же время при коаксиальном положении измеренные и рассчитанные температуры совпадают (с точностью до 10°С). Эти факты указывают на некоторое постепенное ухудшение теплоотдачи в узком зазоре, которое завершается резким скачком температуры в момент кризиса. В отдельных опытах наблюдалось и более значительное ухудшение теплоотдачи (фиг. 6). Во многих случаях изменение температуры стенки носило нестационарный характер.

При наличии указанных поверхностей в зоне, где производятся измерения температур, происходит лучистый теплообмен между поверхностью термопары и «холодными» поверхностями; измеренная температура в связи с этим получается меньше действительной на 10—30%.

Здесь / — измеренная температура, соответствующая е; определяется по градуировочному графику, аналогичному рис. 2-95 или таблицам путем интерполирования;

7 8 9 10 11 12 13 1$ IS 16 17181920*100 Измеренная температура, °C

<хт — коэффициент избытка воздуха в конце топки; t — измеренная температура уходящих газов, °С; t — то же при отсутствии присосов воздуха, °С.

где Тв (т) — измеренная температура внутренней стенки трубы; дв (т) — утечки тепла с внутренней поверхности трубы. Если на внутренней поверхности трубы имеет место конвективный теплообмен, то qB (т)= ав (Тв — Т ), где ав — коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхности трубы; Тв п — среднемассовая температура теплоносителя в данном сечении трубы. Обычно тепловой поток на внутренней поверхности трубы значительно меньше, чем на наружной (если, например, труба заполнена неподвижным воздухом), и можно принять qB (г) = 0.

щалась в круглую трубу и омывалась снаружи воздухом. Осуществлялось резкое включение и выключение электрического тока, пропускаемого по витой трубе. При этом в первом случае температура стенки возрастала, во втором — падала. Инерционность термопар оценивалась с помощью практически безынерционного метода определения температуры стенки трубы по ее электрическому сопротивлению. В дальнейшем в показания термопар вносилась поправка ДГС = = тс - тс. изм (тс ~ действительная температура, Тс изм -измеренная температура), зависящая от температуры стенки Тс и производной дТс/дт.

Последний пример представляет наибольший интерес. Речь идет об объяснении эффекта, наблюдаемого в трубках Ранка— Хилша [Л. 27]. Известно, что измеренная температура торможения (точнее—близкая к ней величина) в струйках газа, истекающих из разных мест вихревой трубки—по оси и на периферии, оказывается существенно ниже в первом случае и существенно выше во втором—исходной температуры торможения.

ный температурный напор. Если тепловой поток подводится к трубе, то должно происходить падение температуры в жидкой пленке, а температура на границе раздела пар — жидкость должна быть близкой или равной температуре насыщения. Часто полагают, что температура парового ядра равна температуре насыщения и остается приблизительно постоянной по всему поперечному сечению, как показано пунктирной линией на фиг. 3. Однако, так как измеренная температура парового ядра Т0 выше

В частности, чем меньше теплопроводность тела, температура которого измеряется, тем меньше должны быть размеры спая термопары. В тех случаях, когда термопара достаточно миниатюрна, теплопроводность ее близка к теплопроводности тела и она расположена в центре паза, то при наличии надежного термоконтакта можно приближенно полагать, что измеренная температура соответствует средней температуре в занимаемой термопарой области.

При измерении изменения температуры во времени на точно определенном расстоянии от наружной поверхности трубы в цикле водной очистки, имеется возможность полного восстановления изменяющегося во времени температурного поля в стенке трубы. Для этого исходят из измеренной температуры (на фиксированном расстоянии от наружной поверхности трубы) и решают обратную задачу нестационарной теплопроводности с , целью ^определения коэффициента теплоотдачи, а затем решают прямую задачу теплопроводности при установленном значении коэффициента теплоотдачи. Таким образом, для восстановления температурного поля в стенке трубы достаточно измерения температуры в одной точке.

Рассчитанное на основе измеренной температуры в стенке трубы в цикле водной очистки (на расстоянии х=0,41 мм) изменение со временем среднего коэффициента теплоотдачи от поверхности трубы к водяной струе показано на рис. 5.12 кривой 2, причем стабильное значение коэффициента теплоотдачи составляет а=11 кВт/(м2-К). Исходя из зависимости а=а(т) определено временное изменение температуры на наружной поверхности трубы (кривая 2 на рис. 5.14), а также изменение температурного поля в стенке трубы (рис-. 5.15). В рассматриваемых условиях максимальный перепад температуры на внешней поверхности трубы Д/м = 129 К.

С помощью полного уравнения теплопроводности (3-44) теперь нетрудно определить величину коэффициента теплопроводности ^ как функцию измеренной температуры Т (т,). В частности, при квазистационарном разрушении однородного материала имеем (при pc = const):

На основании вычисленного q и измеренной температуры стенки трубы можно вычислить поправку на изменение температуры в стенке трубы Atw. Учитывая расход ртути и ее температуру при входе в ра-

При сильных пульсациях температуры уровни измеряемых в очаге горения осредненных измерительным устройством (или обработкой опытных данных) температур (рис. 5-4, кривые 3—6) не определяют константы скорости реакций. Из-за нелинейной, экспоненциальной зависимости этих констант от температуры «положительные» пульсации ее оказывают на кинетику реакций в исследованном диапазоне большее влияние, нежели отрицательные. Следовательно, определяющая скорость горения температура была выше измеренной температуры слоя. В этом одна из причин высоких тепловых напряжений, подсчитанных по результатам опытов для сравнительно низких средних температур слоя.

Первый метод, ранее употребляющийся особенно часто _при определении теплоемкости ср, заключается в исследовании кривой выбега калориметра, точно также, как это делается для непроточного калориметра; в этом случае в расчетной формуле (7-21) принимают QT.D=O, но вместо действительно измеренной температуры /2 в формулу подставляют то значение температуры на выходе, которое было бы при отсутствии тепловых потерь; точно так, как это делается для непроточного калориметра (см. § 7-1).

На рис. 6 показан результат одного из таких опытов. Как видно из рисунка, измеренная термопарой температурная кривая за телом, несмотря на погрешность измерения из-за собственного эффекта у измерителя, обладает отчетливыми максимумами в области наибольших значений скорости движения и провалом—в области малых значений скорости. Показательно, что сами значения максимальной измеренной температуры заметно выше, чем значения температуры, измеренные в тех же точках потока при отсутствии тела (свободная струя) при том же режиме истечения. Для оценки эффекта можно считать, что коэффициент восстановления термопары равен примерно 0,8—0,85. Аналогичный результат наблюдается и при обтекании пластинки и др., а также в струе перегретого пара.

Рис. 6. Профиль измеренной температуры в следе за

Наиболее удобным является способ измерения температуры характерных точек станка. В этом случае достигается полное соответствие измеренной температуры и смещения шпинделя станка. Эти точки определяют путем анализа температурных полей станка, измеренных при различных режимах его работы. Термопары, установленные в характерных точках, посылают сигналы через устройство компенсации (рис. 68) в сравнивающее устройство для коррекции перемещения рабочего стола станка.

Из сопоставления этой величины с табличными значениями измеренной температуры видно, что одно измерение, а именно х=503°С, является грубой ошибкой и может не приниматься во внимание при

Расчет газоводяного теплообменника. Существует несколько способов представления характеристик теплообменных аппаратов без фазовых превращений теплоносителей. Одним из таких методов является .P-NTU-метод, который удобен именно для машинных расчетов, так как позволяет избежать определения среднелогарифмической разности температур, что повышает надежность работы компьютерной программы расчета. Используя .P-NTU-метод, можно определять параметры теплоносителей на выходе из каждого ряда секций (в идеальном случае принимается, что температурный режим обоих теплоносителей постоянен по всему ряду секций). Для этого вводятся вспомогательные параметры Р, R и NTU. Тепловая эффективность Р представляет собой отношение измеренной температуры газового теплоносителя