Изоэнтропийного расширения

Однако в настоящее время еще мало зависимостей, устанавливающих непосредственную связь между скоростью изнашивания и свойствами материала. Поэтому для решения практических задач используются результаты специальных исследований износостойкости различных материалов и пар трения [68, 143, 165, 173, 241]. Кроме того, на практике получили распространение различные правила и рекомендации, обеспечивающие для определенных материалов и условий работы хорошие показатели износостойкости или гарантирующие, что недопустимые формы износа не возникнут.

Для сравнения оценки износостойкости различных сталей выбран абсолютный показатель (величина, обратная износу), предложенный М. М. Тененбаумом [52]. Такой показатель износостойкости в наших условиях наиболее приемлем, так как выбор эталона для относительной оценки износостойкости материалов при ударе является сам по себе предметом дальнейших исследований.

Увеличение содержания углерода в заэвтектоидных сталях снижает ее износостойкость в результате хрупкого выкрашивания, а уменьшение — снижает износостойкость вследствие значительной пластической деформации поверхности изнашивания. Наиболее существенно изменение содержания углерода в закаленной стали влияет на ее износостойкость при высоких значениях энергии удара. При небольших энергиях удара этот эффект можно вообще не обнаружить. Так, при испытании различных закаленных углеродистых сталей на машине УАМ не удалось обнаружить снижения износостойкости заэвтектоидных сталей. В этих опытах с увеличением содержания углерода наблюдалось непрерывное повышение износостойкости закаленных сталей. Такое несоответствие следует объяснить различными условиями испытаний. Например, при исследованиях, проведенных на машине У-1-АЛ, использовали образец диаметром 10 мм, т. е. с площадью в 25 раз большей, чем при испытаниях на машине УАМ. Общая энергия удара больше в 1250 раз, а энергия удара, приходящегося на единицу поверхности износа, — в 50 раз выше. Несоответствие результатов исследования износостойкости различных углеродистых сталей, полученных на машинах У-1-АЛ и УАМ, еще раз подчеркивает существенное вли-

Изучение абразивной износостойкости технически чистых металлов представляет прежде всего научный интерес. Без понимания закономерностей их изнашивания невозможно решить многие вопросы абразивной износостойкости различных сплавов.

Покрытия хром — сульфиды предназначены для повышения износостойкости различных деталей машин. Последовательность операций при их получении следую-

Изучением износостойкости различных сталей занимаются многие исследовательские коллективы. В их работах изыскивается возможность замены дорогостоящих легированных сталей более дешевыми материалами, исследуется влияние содержания отдельных легирующих элементов, а также способов термообработки, обеспечивающих износостойкость стали.

Фиг. 13. Диаграмма износостойкости различных инструментальных материалов: 1 — углеродистая сталь; 2 — быстрорежущая сталь; 3 — твердый металлокераыический сплав; 4 — минера локер а ми ка.

Пример 2. Исследования ведут с целью выявления износостойкости различных покрытий деталей машин.

Для сравнения износостойкости различных материалов, применяемых для изготовления поршневых колец, приведены исследования, основанные на определении изменений веса трущихся деталей, работающих в условиях, близких к условиям работы поршневых колец. Бруски размером 25,4 X 9,5 X 7,5 мм, изготовленные из материалов, перечисленных в табл. II. 1, прижимались силой 2,27 кГ к чугунному валку диаметром 88,9 мм, вращающемуся с окружной скоростью 8,1 м/сек. Потери веса брусков, измеренные после одного часа работы являлись характеристикой износостойкости этих материалов (табл. XVII. 1).

Для определения износостойкости различных материалов, идущих на изготовление цилиндров, в которых используются кольца из тефлона со стекловолокнистым наполнителем, был определен вес валков (изготовленных из материалов, перечисленных в табл. XVII. 2), трущихся о брусок фторопластового стекло-360

Несмотря на большое количество исследований, проводившихся для определения износостойкости различных материалов в зависимости от их физико-механических

где Я до — дицамический напор на оси струи; Я0 — то же, на выходе из сопла, рассчитанный из условия изоэнтропийного расширения пара; х—. расстояние от выходного сечения сопла; d'\ — диаметр условного выходного сечения сопла, соответствующий расширению пара в сопле до давления окружающей среды.

ротора при практически постоянном отношении давлений П„. Влияние небольших отклонений П0 в процессе опыта от средней величины устранялось путем приведения значений G и М в соответствие с теорией подобия. Опыты проводились при числах ReCl = 4,0-105-^1,27-106. Числа Рей-нольдса подсчитывались по теоретической скорости с'и истечения из направляющего аппарата в корневом сечении ступени, хорде направляющего аппарата и параметрам изоэнтропийного расширения потока у корня ступени. При этом числа MCl — 0,37н~0,86. Числа MCl подсчитаны также

Диаметр рабочего колеса связан с частотой вращения ротора зависимостью d^ = 6СЬсС0/(яп). Плотность рабочего тела р2 близка к значению p2t, вычисленному в предположении изоэнтропийного расширения рабочего тела в ступени. Поэтому, принимая в первом приближении р2 = р2о имеем р2 « p2/(RT2t) = p2/(RToU^) = = [pa/(RTo)] nj~m. Кроме того, условная скорость С0 — = [2kRTo (1 — П™)/(6 — 1)]1/2. При подстановке указанных зависимостей получим

В процессе изоэнтропийного расширения dT < 0 и, следовательно, ускорение потока в сужающемся канале может происходить, пока

в канал р0 = 8,3 бар, Т0= = 292° К. Результаты измерений и протекание расчетных кривых показаны на рис. 4-7. Там же отмечена точка пересечения линии изоэнтропийного расширения с пограничной кривой; соответствующее значение числа Маха Мн=4,58. Из графиков следует, что конденсация основного компонента — азота — начиналась при параметрах, мало отклоняющихся от параметров насыщения". На последующем

Для равновесного изоэнтропийного расширения влажного пара иногда удобно пользоваться условным показателем изо-энтропы k. Он определяется, как обычно,

Рис. VIII.12. Процессы изоэнтропийного расширения в турбине при СД и ПД: а — без ПП; б —с ПП

Из уравнения для изоэнтропийного расширения идеального газа pvK — const следует, что

Из уравнений кривой для изоэнтропийного расширения идеального газа

Удельный объем в конце изоэнтропийного расширения в сопле ог = = 0,0536 М3/кг.

По предварительно найденному давлению в камере регулирующей ступени (6,25 кг/см*) находим конечную точку изоэнтропийного расширения 697,5 ккал/кг. Располагаемый теплоперепад