Изображена характеристика

На рис. 227 изображена диаграмма распределения напряжений по длине работающего ремня. Так как сти > о'а при i < 1, то максимальные напряжения возникают в точке а набегания ведущей ветви ремня на ведущий шкив:

ф 6.6. Соотношения между событиями. На рис. 6.25 изображена диаграмма пространства — времени. Каждая точка этой диаграммы (мировая точка) характеризует некоторой событие — его координату и момент времени, когда оно произошло. Рассмотрим три события, соответствующие мировым точкам А, В и С. Убедиться, что между этими событиями имеют место следующие соотношения:

В этой таблице цифрами 1, 2 к 3 обозначены положения механизма, соответствующие узлам интерполирования, а цифрами /' и 2' — положения, соответствующие серединам интервалов между узлами интерполирования. На рис. 120 показана схема механизма, выполненная в масштабе по размерам звеньев, приведенным выше, а на рис. 121 изображена диаграмма Дф3 = = Дф3(ф1), представляющая собой изменение погрешности осуществления заданной функции при изменении угла ф] поворота кривошипа. Наибольшая погреш-

40. Если высшая пара кулачкового механизма замкнута пружиной, то надо выбирать пружину достаточно жесткой, чтобы не могло произойти размыкания, но, с другой стороны, пружина слишком жесткая увеличивает износ трущихся элементов высшей пары механизма. Сила сжатия пружины на всем ходе ведомого звена должна быть больше его силы инерции. На рис. 132 изображена диаграмма силы инерции толкателя, численно равная произведению его массы и ускорения, в зависимости от хода толкателя вперед и назад. Там же показана диаграмма Ра = Ра (s) силы

На рисунке 135 изображена диаграмма и — и (s) для прямого и обратного ходов толкателя. Для определения минимального радиуса г0 к части диаграммы, соответствующей прямому ходу толкателя, следует провести касательную под углом Омакс. Пересечение этой касательной с направлением Os движения толкателя определяет точку 0 — центр вращения кулачка. Если выбрать центр 01 правее указанной линии, то будет получен механизм с эксцентрично поставленным толкателем. В этом случае механизм получается несимметричным и поэтому без особой надобности применять его не следует. Определение минимального радиуса ясно из чертежа рис. 135. При центрально поставленном толкателе центр вращения кулачка можно поместить в точке О, а при эксцентричном — правее, например в точке Oi.

Наконец, в пятой полосе изображена диаграмма движения упо-,ра 13, ограничивающего движение заготовки. Как показывает диаграмма, упор 13 устанавливается в вертикальное положение до того, как заготовка подойдет к своему крайнему положению. Чтобы не помешать движению матрицы 14 вместе с заготовкой, упор 13 начинает поворачиваться в начале движения матрицы.

^На рис. 293 изображена диаграмма Р = P(s) силы Р, которая действует на ведущее звено двигателя. Сила Р дана в функции

На рис. 293 изображена диаграмма Р = P(s) силы Р, которая действует на ведущее звено двигателя. Сила Р дана в функции

На рис. 255 изображена диаграмма распределения напряжений по длине работающего •ремня. Очевидно, что максимальные напряжения возникают в точке а набегания ведущей ветви ремня на малый шкив:

(по В. В. Новожилову) касательного напряжения на наибольшее главное напряжение. На рис. 8.22, а изображена диаграмма Г. Шнадта, на которой имеются линии текучести и разрушения и области упругой и пластической работы материала. Величина П характеризует пластические свойства материала — чем она больше, тем в большей мере пластичен материал. При ог1 = а2 = а3, когда Г12 = т1з=!1 независимо от того, являются ли напряжения сжимающими или растягивающими, пластические деформации полностью исключены, и вместе с тем П = 0. Однако, как будет отмечено

На фиг. 81, б изображена диаграмма, снятая при проверке колеса, имеющего накопленную погрешность окружного шага (из-за геометрического и кинематического биения), погрешность профиля и основного шага.

На рис. 90 изображена характеристика регулятора скорости с тахогенератором. Величина силы сопротивления Fc изображается наклонной прямой, проходящей через начало координат. Эта сила не зависит от угловой скорости вала регулируемой машины. Величина движущей силы Fa изображается прямыми, параллельными оси абсцисс, причем каждая из этих прямых соответствует определенному значению <оу. На рис. 90 изображена одна из этих прямых для шу>вн. Точка пересе-

На рис. 1.5 изображена характеристика так называемого восстанавливающего момента для обычного математического маятника, совершающего малые колебания. Чем больше мы отклоняем маятник из положения равновесия, чем больше величина момента, который для этого нужен. При изменении направления отклонения меняется знак момента. Величина момента связана с величиной угла отклонения маятника линейной зависимостью. Этот момент входит в дифференциальное уравнение (1.3) малых колебаний маятника. Благодаря тому, что он линеен по отношению к искомой функции а, оказывается также линейным само дифференциальное уравнение.

На рис. 376 изображена характеристика пружины растяжения. На рис. 377 показана характеристика пружины с начальным натяжением (пружины с межвитковым давлением).

На фиг. 15 изображена характеристика момента, действующего на вал сельсина, при различных углах рассогласования 6 роторов сельсина-датчика к сельсина-приемника.

На рис. 6.20 изображена характеристика работы этого комбинированного агрегата. Как видно, при суммарной производительности 60% котел может выдавать пара до 60 т/ч и 25 Гкал/ч горячей воды. Такой котел по своим регулировочным возможностям довольно близко подходит к котлу, выполненному со второй конвективной шахтой. Однако при нагрузках 50% и ниже он выдает несколько больше горячей воды, чем котел, указанный на рис. 6.15. Так,

внутри горелок не более 50% всего топлива, следуе!' вьЬ бирать, принимая значения условного видимого теплового напряжения сечения горелки Q/F—35—45 X X106 ккал/м2 • ч. Уменьшение размеров горелки позволяет резко сократить количество тепла, поглощаемого стенками горелки. Опыты МО ЦК.ТИ с циклонными пред-топками показали, что прямая отдача в циклоне невелика и при хорошей футеровке составляет в среднем 35—60 • 103 ккал/м2 • ч. Это позволяет отказаться от включения циклонной горелки в циркуляционную систему котла и ограничиться охлаждением горелки низконапорной водой, используемой в тепловой схеме котельной или станции. Применение такой низконапорной воды для охлаждения стенок горелки значительно упрощает конструкцию и уменьшает вес горелки. На рис. 4-7 изображена разработанная ПКК треста Центроэнергомонтаж конструкция циклонной горелки для сжигания мазута и газа. Горелка представляет собой горизонтальный цилиндр с внутренним диаметром 800 мм и длиной цилиндрической части 800 мм. Производительность горелки по мазуту достигает 1 500 кг/ч и по газу 1 700 MS • ч. В передней части горелки имеются два тангенциальных входа для воздуха с языковыми шиберами, снабженными одним общим приводом. В каждом воздушном сопле устанавливается по одной форсунке с механическим распыливанием. Вдоль каждого воздушного сопла устанавливаются газовые коллекторы с отверстиями для подвода газа непосредственно в поток воздуха. Горелка снабжается плоскими, охлаждаемыми водой днищами. Выходное окно имеет диаметр 600 мм. Цилиндрическая поверхность горелки и переднее днище покрываются шипами, на которые наносится футеровка толщиной 25 мм. Футеровка выполняется из хромомагнезитовой или электрокорундовой массы. Переднее днище горелки выполняется съемным, чем обеспечиваются хорошие условия для ремонта футеровки горелки. Охлаждение стенок горелки, которое осуществляется низконапорной водой, позволяет выполнять горелки из металла толщиной не более 8 мм. Регулирование производительности горелки осуществляется в большом диапазоне изменения нагрузки; при этом давление воздуха перед горелкой поддерживается постоянным для обеспечения входа воздуха с неизменной скоростью при всех нагрузках. На рис. 4-8 изображена характеристика такой горелки. По

На рис. 69 изображена характеристика разложения метана (СН4) без доступа воздуха при медленном (в течение 6—10 сек.) протекании его по кварцевой трубке в зависимости от температуры подогрева. Разложение метана начинается при нагреве его до 1000°.

На фиг. 94 изображена характеристика котельного агрегата на араличевском угле, на фиг. 95 — кривые к. п. д. -г\ка, а также температуры перегретого пара tne, уходящих газэв t и коэффициента избытка воздуха ау за котло-агрегатом 200 т\час для тощего угля в зависимости от его тепловой нагрузки по данным испытаний ОРГРЭС.

Турбина может благодаря своему регулированию пропускать больший и меньший расходы и при том же напоре давать большую или меньшую мощность. Однако при этом ее к. п. д. не остается постоянным. Он достигает (фиг. 2-1) некоторого наибольшего значения при ее мощности, обычно несколько меньшей предельной, а именно равной около 70 -т- 90 % последней. Он сильно снижается при малых мощностях и меньше — при больших. Таким образом, для турбины являются характерными к. п. д. в двух условиях работы, т. е. в двух режимах: наибольший к. п. д. t\0 в оптимальном (наиболее выгодном) режиме и предельный к. п. д. -цпр при регулировании ее на наибольшую, предельную для нее при данном напоре мощность. Графически выраженные зависимости между рабочими параметрами турбины называются ее характеристиками. На фиг. 2-1 изображена характеристика простейшего вида.

меньше, но зато при эксплуатации тем легче подобрать число пускаемых турбин к нужной нагрузке так, чтобы эта нагрузка воспринималась турбинами в лучших их режимах. Это наглядно видно, например, из сравнения рабочих характеристик (т. е. при постоянном напоре) на фиг. 13-18. На фиг. 13-18,о изображена характеристика одной крупной турбины. На фиг. 13-18,6 слева — характеристика одной, вдвое меньшей, справа — их обе-