Изображено несколько

На фиг. 4. I, а изображено изменение во времени величин g и г, а на фиг. 4. I, б — изменение величин х и у и огибающая ~/"л;2 + г/2 для вала с данными

На диаграмме (фиг. 77) изображено изменение функции, подобной следующим функциям:

Моделирование ошибки положения указывает на ее нормальный закон распределения, что видно из приведенной гистограммы (рис. 2). Ошибка перемещения механизма, вызванная его поворотом относительно какого-то первоначального положения, есть композиция нескольких ошибок положения, поэтому для данного конкретного случая распределение также является нормальным. Интересно проследить изменение ошибки положения для партии механизмов при вращении ведущего колеса (рис. 3). На рис. 3 сплошной линией изображено изменение среднего значения ошибки перемещения, когда величины эксцентриситетов меняются по нормальному закону, а штриховой линией — по равномерному закону распределения. Периодичность графика равна времени, в течение которого произойдет

На рис. 4.11, б изображено изменение теплового потока и его составляющих по длине трубы. На начальном участке в основном снимается тепло, отводимое из газовой фазы и выделяемое вследствие реакций рекомбинации 2NO2^N2O4 и 2NO+O2-+2NO2.

На фиг. 26 изображено изменение усилий, действующих на диференциальный поршень двухступенчатого аммиачного компрессора; усилия отнесены к 1 ел/2 площади поршня низкого давления. Три серии кривых на графике

Вращающий момент и мощность при изменении скорости вращения. На фиг. 44 изображено изменение вращающего момента М и мощности на окружности колеса Л' в зависимости от числа оборотов в минуту. Опыт показывает, что при я = О вращающий момент приблизительно в два раза больше, чем при. нормальной скорости вращения /ZQ.

Влияние усталостного и абразивного изнашивания при трении различных полимерных материалов показано на рис. 1.24 [49]. На отметке 100% по оси ординат условно находится точка полностью абразивного изнашивания, а па отметке 0 — точка полностью усталостного изнашивания. На оси абсцисс изображено изменение модуля упругости, а на оси ординат — виды изнашивания (ВИ, %). В направлении, указанном стрелкой, осуществляется увеличение модуля упругости материала. Зона I характерна для эластомеров, имеющих весьма малый модуль упругости и значительный процент усталостного изнашивания при трении. Зона II характерна для термопластов, которые могут одновременно подвергаться и усталостному, и абразивному изнашиванию. Зона III характерна для армированных термореактивных пластмасс, модуль упругости которых достаточно велик и роль абразивного изнашивания при трении особенно значительна.

На рисунке 6.13 представлены экспериментальные данные, позволяющие проанализировать коррозионно-эрозион-ный износ. Кривой 2 изображено изменение износа за счет эрозии при различных температурах в аргоне. Кривая 3 — •это изменение скорости коррозии в исследуемом интервале

Потребители всех указанных выше категорий и составляют график нагрузки, подобный показанному на фиг. 1 На фиг. 2 изображено изменение участия отдельных групп потреби-

На рис. 5 изображено изменение коэффициента трения от давления в случае двух шероховатостей (шероховатость оценивалась про-филометром Аббота и выражена в ц,")- На рис. 6 приведены микрогеометрические кривые этих поверхностей; в таблице вычислено, на основе графического построения, отношение двух интегралов в формуле (6). Это отношение пропорционально второму члену, выражающему величину коэффициента трения. Коэффициент пропорциональности = -—-. Следовательно, ход кривой для этого отноше-k

На рис. 2-4 сплошной кривой изображено изменение истинной скорости газа у стенки. Штрихпунктирная граница Л выделяет слой Кнудсена и область, где кинетическое уравнение Больцмана с достаточной точностью описывается навье-стоксовсним приближением, т. е. с позиций механики сплошной среды. Если были бы известны скорость и температура на границе кнудсеновского слоя, то распределения wx(x, у) и Т(х, у) принципиально могли бы быть найдены во всей внешней по отношению к слою Кнудсена области путем решения соответствующих. уравнений, приведенных в § 2-1. Продолжая решение внутрь слоя Кнуд-

Кроме аналитического способа расчета существует еще одна возможность определения числа w. На рис. 1.11 изображено несколько простейших кинематических цепей. Штриховыми линиями показаны стойки. Число степеней свободы каждой из этих цепей равно нулю. Действительно, для цепей на рис. 1.11, а, б, в w = 3 -2 — 2-3 = 0. Для цепи на рис. 1.11, г также получим w — 3 -4 — 2-6 = 0. Группы звеньев, показанные на рисунке сплошными линиями, называют двух- и трехповодковыми группами нулевой подвижности.

Стержневая система называется статически определимой, если в ней при любом загружении усилия во всех элементах могут быть определены из одних уравнений статики. Системы, в которых все или часть усилий не могут быть найдены из одних уравнений статики, называются статически неопределимыми. На рис. 3.4 изображено несколько статически неопределимых ферм и шарнирно-дисковых систем. Будем полагать в этих системах все диски, кроме

Однако, поскольку стхр зависит от молекулярного веса М, что существенно, так как один и тот же полимер может иметь различную степень полимеризации, л г/ i изображено несколько кривых для ахр.

Рис. 17.103,6 относится к случаю Ц =» 0 (линейные колебания); на нем изображено несколько кривых, соответствующих различным значениям Л. Если рис. 17.103 перестроить, перейдя к изображению в осях о /о,,, IЛ /1 Л а_0, то получим одну кривую, общую для всех исходных, представленных на рис. 17.103,6, Это одна из кривых, изображенных на рис. 17.50, отвечающая некоторому уровню сопротивления (некоторому значению г в уравнениях (17.330)). Аналогично обстоит дело и в отношении графика, изображенного на рис. 17.103, д,

Функции плотности распределения вероятностей акустических сигналов машин и механизмов представляют собой определенные на всей действительной оси неотрицательные непрерывные и почти всюду дифференцируемые функции. В качестве примера на рис. 2.1 изображено несколько функций плотности распределения ам^ плитуд вибраций одного из редукторов для различных значений нагружающего момента Мя '[37]. Легко видеть, что изменение режима работы редуктора сильно влияет на функции плотности

Рассмотренная модель (рис. 4.1, а) и соответствующие формулы (4.1) — (4.4) верны в том случае, когда источники помещены в безграничную недиспергирующую среду, где сигналы от источников распространяются прямо до точки наблюдения и далее уходят в бесконечность. Однако если имеются отражающие поверхности, то в точку наблюдения, помимо прямых сигналов, придут и отраженные сигналы. На рис. 4.2 изображено несколько путей распространения звука от i-го источника (машины) к точке наблюдения в помещении с тремя отражающими плоскостями. В реальных помещениях таких путей бесконечное число. Поэтому адекватной расчетной моделью в этом случае является

Основные методы теории механизмов — анализ и синтез механизмов значительно опережают практику конструирования машин, поэтому наиболее полное использование этих методов в практике конструирования машин должно способствовать обобщению взглядов на природу конструкции машин и облегчать переход от обычных прежде частных конструктивных решений к обобщенным решениям. В результате этого многие конструкции машин, которые на первый взгляд кажутся совершенно различными даже в кинематическом отношении, оказываются функционально тождественными. Например, на фиг. 2 изображено несколько механизмов, существенно различающихся в отношении конструктивной схемы, однако все они построены по одной и той же основной схеме шатунно-кривошипного механизма и могут быть использованы для выполнения одной и той же функции — преобразо-

На фиг. 246 и 247 изображено несколько рядов наладки, каждый^из которых основан на возможности изготовления всех деталей, входящих в ряд, на одном и том же автомате, при помощи одного и того же набора кулачков.

прогресс в конструкциях резиновых упругих элементов, предназначенных для этой цели. На фиг. IX. 29 изображено несколько таких элементов, которые свидетельствуют о большом разнообразии их конструкций.

На фиг. XVII. 21 изображено несколько деталей управления, изготовленных из фенопластов.

Тепловые методы дают наилучшие результаты при выявлении протяженных дефектов, например типа расслоений или областей из инородных материалов, которые представляют преграду тепловому потоку, и наименее эффективны для одиночных дефектов в виде сфер небольших размеров. Практика теплового контроля показывает, что предельная глубина обнаруживаемого дефекта в виде пустой полости примерно равна его удвоенному линейному размеру в направлении, перпендикулярном распространению теплоты. С помощью теплового метода можно обнаруживать дефекты любого направления, если разместить источник теплоты и первичный измерительный преобразователь так, чтобы тепловой поток в контролируемом объекте был направлен по нормали к площадке наибольшего ожидаемого поперечного сечения дефекта. На рис. 5.22 изображено несколько вариантов контроля при различном взаимном расположении источника нагрева НГ, дефектов 1—5 и приборов Ии И2, И3, регистрирующих температуру или тепловой поток. В зависимости от минимальных размеров дефектов, которые надо выявлять, состояния поверхности контролируемого объекта, используемого нагревателя и других условий, а также требуемой производительности контроля применяют радиационные пирометры или термовизоры. Одноточечные пирометры эффективны при контроле полуфабрикатов и изделий простой формы: нити, проволока, прутки, трубы, пленка и т. п. Сканирующий пирометр удобен в тех случаях, когда полуфабрикат или изделие имеют значительную длину, например труба большого диаметра, лист, полоса, и организовано их движение.