Изображено распределение

На рис. 10.6 изображено взаимное положение зубьев на малой оси генератора в момент времени ^=0. Штриховой линией изображено положение зуба колеса g до деформирования. Здесь г — радиус срединной поверхности; ось п совпадает с осями симметрии зубьев; rag, rab — радиусы окружностей вершин зубьев; rlg, rfb — радиусы окружностей впадин.

Определение скорости света Реме-ром. Впервые скорость света была измерена в 1676 г. Ремером. Наблюдения затмений спутников Юпитера показали, что видимый период их обращения уменьшается, когда Земля в своем годовом движении приближается к Юпитеру, и увеличивается, когда Земля удаляется от него. Ремер понял, что этот эффект связан с конечной скоростью распространения света, и по результатам наблюдений вычислил эту скорость. На рис. 30 изображено положение спутника Юпитера в момент после затмения. Поскольку период обращения Юпитера вокруг Солнца много больше периода обращения Земли вокруг Солнца, при расчете можно считать Юпитер неподвижным. Пусть в некоторый момент t\ спутник Юпитера выходит из его тени, что будет зафиксировано земным наблюдателем в момент

3. Проверка жесткости вала. Во многих случаях достаточно прочные валы оказываются совершенно непригодными для работы вследствие большой деформации (большой стрелы прогиба, большого искривления оси или большого угла закручивания). На рис. 15.4, а штрих-пунктирными линиями показано, как изгибается вал с кон-сольно расположенным коническим колесом под действием окружного усилия F. На рис. 15.4, б изображено положение червячного колеса и червяка, которое они займут в результате деформации валов под действием сил, возникающих в червячном зацеплении. Очевидно, в обоих этих случаях, чтобы правильность зацепления не была нарушена, нужно ограничить величину деформации валов. Чаще всего для валов зубчатых и червячных передач считают, что допустимый прогиб должен быть не больше 0,01—0,02 от значения модуля зацепления. Можно привести и другие примеры, когда деформация вала должна быть ограничена. Например, возникающая вследствие скручивания разница в углах поворота деталей, находящихся на противоположных концах вала, может привести к ошибке в функционировании всего устройства.

На рис. 164 изображено положение, при котором кулачковая шайба 2 ввиду небольшой величины угла передачи движения Y не может перемещать толкатель 3 вверх в направляющих /.

На рис. 4.4 изображено положение элемента срединной плоскости пластины до и после деформации (точки CADB переходят в положение С1Л1О1В1); перемещения и, v ъ плоскости пластины пока не учитываем, ограничиваясь рассмотрением деформаций срединной плоскости, непосредственно связанных с поперечным прогибом w.

Штрихпунктирными линиями изображено положение рычагов 14 и 19, при котором ролики 3 пальца 13 попали при рабочем движении транспортной цепи (слева направо) под планку 12 рычага 22, отклонили его, и он через ролик 20 отклонил рычаги 19 и 14. Отсекатели 1 вошли в приемный лоток механизма и преградили путь кольцам, поступающим из АЛ. Как только ролики 3 пальца 13 выйдут из-под планки 12, рычаг 22 займет положение, определяемое упором 21; рычаги 19 и 14 под действием пружины 15 (если между пальцами 13 и 4 нет кольца 5) займут положение, изображенное сплошными линиями;

Замечаем также, что в рассматриваемом случае при симметричном кулачке 1 разметка пути А при опускании толкателя не совпадает с произведенной разметкой подъема. В самом деле, из рис. 337, где изображено положение механизма в начале опускания толкателя, видно, что при повороте кулачка на угол ф3 = L.d'OAls толкатель полностью опустится, так как под точку А подойдет луч Od' = r'min. Но вместе с тем видно, что угол ф3 не будет равен углу фс<<р — углу профиля опускания c'Od', а будет меньше его на угол Ф. Таким обра-

г'1_3 = — 1 по схеме на рис. 108. Здесь изображено положение кривошипа, соответствующее J\ гаах, поэтому вектор Сг показан расположенным на оси х, чему соответствует ф = Р. Для уравновешивания главного вектора сил инерции I порядка в этом положении центробежные силы С' и С" двух противовесов G' и G" должны быть рассчитаны из условия

Изменение скорости вращения ведомого вала достигается поворотом электромотора вместе с его диском; для этого опорная рама электродвигателя имеет специальные направляющие. На фигуре условными линиями изображено положение диска после поворота электромотора.

именуется тройным клапаном (см. стр. 712). Штриховой линией изображено положение поршня 1 при зарядке магистрали, когда запасной резервуар сообщается с ней через щель с, сплошной линией — положение при торможении, при котором запасной резервуар^ сообщается с тормозным цилиндром 5 (движение сжатого воздуха показано стрелками и отъединяется от магистрали 6, что и соответствует вышеуказанному определению непрямодействующего тормоза.

Труба / клапана присоединяется непосредственно к напорному трубопроводу, т. е. всё время находится под высоким давлением. На схеме изображено положение деталей клапана во время рабочего хода. Движение напорной жидкости видно из чертежа. При переключенли на обратный ход труба 2 будет соединена с баком, напорная вода, поступающая из трубы /, давит на кольце-

На рис. 5.40, а изображено распределение дефектов, прини-

Таким образом, пучности деформаций совпадают с узлами скоростей и, очевидно, узлы деформаций — с пучностями скоростей. На рис. 448, б изображено распределение амплитуд деформаций для того же случая, для которого на рис. 448, а изображено распределение амплитуд смещений и амплитуд скоростей. Что касается сдвигов во времени между мгновенными значениями смещения, скорости и дефор-

РОЗА ВЕТРОВ в метеорологи и— график, на к-ром изображено распределение повторяемости различных направлений ветра в данном месте Земли или значений ср. и макс, скоростей ветра за месяц, сезон, год и т, п. по осн. румбам.

На рис. 94 в безразмерных координатах изображено распределение плотности тока внутренней утечки, согласно уравнению (338), для случая катодной защиты изолированной внешней поверхности трубопровода при незащищенной покрытиями внутренней поверхности, т. е. при R » 0. Как следует из графика, максимальное значение тока анодной поляризации соответствует точке asx « 2. С увеличением коэффициента затухания ссв точка максимума смещается к месту подключения (х == 0) отрицательного полюса источника тока катодной защиты, а величина максимума становится больше и форма — острее.

На фиг. 10.13 изображено распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 58% радиуса отверстия. В этом случае наибольшую величину имеет меридиональное напряжение в точке на закруглении под углом 45° к вертикали, которое на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. На фиг. 10.14 дано распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 17% от радиуса отверстия. Здесь опять наибольшую величину имеет меридиональное напряжение на закруглении в точке, расположенной между радиальными линиями под углом 45 и 50° к вертикали. По своей величине это напряжение тоже примерно на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. Оказывается, что уменьшение радиуса закругления ниже величины, выполненной в модели 2, не приводит к дальнейшему увеличению меридиональных напряжений. На фиг. 10.15 сопоставляются напряжения на поверхности дна трех исследованных моделей. Заметно, что при изменении формы дна от полусферической к плоской с закруглениями распределение меридиональных напряжений в закруглении меняется существенным образом. При дальнейшем уменьшении радиуса закругления наибольшие напряжения перестают возрастать, но распределение напряжений вдоль закругления несколько меняется. Из графика изменения кольцевых напряжений видно, что на них почти не сказывается изменение радиуса закругления. Форма дна отверстия влияет на распределение напряжений в цилиндре на расстоянии, равном примерно двум диаметрам отверстия. В сечениях, удаленных от дна во всех трех случаях, распределение напряжений удовлетворительно согласуется с решением Лямэ для толстостенного цилиндра. Материал моделей имел коэффициент Пуассона 0,45—0,48, в связи с чем при использовании результатов необходимо помнить, что большие отклонения в величине коэффициента Пуассона могут привести к значительным изменениям в распределении напряжений. Модуль упругости Е материала модели определяли в процессе испытания по изменению наружного диаметра цилиндра в сечении, удаленном от дна отверстия. По результатам этих измерений величина мгновенного модуля упругости сразу же после разгрузки составила 1370 кг/см2. В момент фотографирования срезов она была равна 3290 кг/см2, При этой величине модуля показатель качества составил 1600. Эта величина соизмерима с показателем качества для бакелита и фостерита, но несколько ниже, чем для некоторых эпоксидных смол.

гостью фарфора по сравнению с бетоном. На рис. 1.11 изображено распределение деформаций е2 у различных ЭП в образце в виде фрагмента стены защитной оболочки — в зоне трубных ЭП наблюдаются значительные деформации растяжения; у ЭП с заинъеци-рованным в ней изолятором деформации растяжения е2 примерно в два раза меньше; у изолятора, забетонированного непосредственно в бетон, деформации растяжения практически отсутствовали.

Сопоставление результатов опытов Вегенера [Л. 10] с воздухом, имевшим начальную относительную влажность ср0 = 0,53, и проведенных им же теоретических расчетов показано на рис. 4-5. На графике изображено распределение вдоль сопла статических давлений перед скачком конденсации, в зоне скачка и за скачком. Точками отмечены результаты измерений; сплошными линиями нанесены расчетные изоэнтропы: нижняя,— отвечающая расширению воздуха без конденсации, и верхняя — от новых значений температур и давлений, возникающих за скачком конден-

В этом нетрудно убедиться, сделав взаимную замену г и г0 в уравнении (2.53). Поясним теорему обратимости температур в рассматриваемой задаче с помощью графиков яа рис. 2.2, где изображено распределение температуры в цилиндре в случае расположения цилиндрического теплового источника на радиусе г=г0. Внутри этого источника распределение температур постоянно, ибо при г<:г0 внутренние стоки тепла отсутствуют. За пределами области Г>АО температура распределена по логарифмическому закону, уменьшаясь к внешней поверхности, где имеет место теплоотвод. Точки / и 2 на рис. 2.2, а соответствуют текущим точкам наблюдения температуры г' в двух различных областях цилиндрического тела. Точке 3 соответствует граничная температура.

Для того чтобы лучше себе представить зависимость температуры Т" на выходе из топки котла от того, какая доля топочного объема занята светящейся частью пламени, рассмотрим график рис. 5-22, на котором изображено распределение температур в экранированной топке при сжигании газа в светящемся (кривая /) и в несветящемся (кривая 2) факеле. Из этого графика видно, что не исключена вероятность того, что Г"неов>^"св, где Танеев — температура на выходе из топки при сжигании газа несветящимся факелом, а Г"св — то же при светящемся факеле. Это неравенство может иметь место, несмотря на то, что при сжигании несветящимся пламенем в топке развивается более высокая температура, причем максимум температурной кривой расположен ближе к устью горелки,, чем при светящемся факеле. Графическое объяснение этого обстоятельства состоит в том, что кривые / и 2 могут иметь две точки пересечения— вблизи от зоны максимальных температур (точка а) и вблизи от выходного сечения топки (точка Ь). Наряду с этим можно себе представить и такие условия, при которых будет получаться, что Т"весв<Т"СЕ. Это может иметь место, во-первых, когда топочная камера заканчивается в точке с, а во-вторых, когда светящееся пламя занимает лишь часть топочного объема и заканчивается, например, в точке Л. В последнем случае температурная кривая 1 изменит свою конфигурацию, так как, начиная с точки Л, спад температуры будет характеризоваться более пологой линией [Л. 81].

На рис. 5.2 изображено распределение перепада температур нагретой бесконечной пластины через равные промежутки времени при охлаждении ее с разной скоростью. Величина Т0 равна разнице между температурами, которую имела пластина (Г) и имеет охлаждающая среда {Тс) (жидкость или газ, хорошо отводящие теплоту). Цифрами отмечены кривые распределения •щ^^—- "* температуры Т через равные проме-

Рассмотрим теперь'детали, изображенные на рис. 3.10: пластины с отверстиями (<3), с боковыми надрезами (а), с переходом от одной ширины к другой (г), цилиндрические образцы с отверстиями: сплошные (б) и полые (в), изгибаемые относительно оси х. На рис. 3.10, а изображено распределение первого главного напряжения в такой пластине, действующего вдоль оси z. Максимальное напряжение crmax действует в точке О на дне выреза пластины, на верхней (и нижней) плоскости пластины. Очевидно, таких точек максимальной напряженности в пластине имеется четыре. Неравномерность распределения напряжений здесь характеризуется двумя градиентами напряжений, один из которых