Изолированного трубопровода

Вообще говоря, условия, существующие в композите, труднее воссоздать на образце изолированной поверхности раздела, чем на образце композита. Если же указанные условия удалось воспроизвести, то первый тип образцов дает более достоверные результаты. .

При попытке создать сформулированные выше условия сразу же возникают определенные трудности. Как уже отмечалось, при внешнем нагружении системы, состоящей из двух взаимосвязанных механически различных фаз, на поверхности раздела между ними возникает сложное напряженное состояние. При простом механическом испытании прочности изолированного промежуточного слоя (поверхности раздела) воссоздать это сложное напряженное состояние практически невозможно. Поэтому необходимо четко сознавать, что напряженное состояние поверхности раздела, существующее в объеме композита и создаваемое при испытании изолированной поверхности раздела, различно. j Первое требование — постоянство условий в различных точках поверхности раздела — реализуется легче, если площадь поверхности раздела достаточно велика и влиянием геометрических не-регулярностей можно пренебречь.

Здесь tx—температура в любой точке поперечного сечения на расстоянии х от изолированной поверхности односторонне нагреваемого изделия;
Тепловой пограничный слой несжимаемой жидкости. Для теплового пограничного слоя обычно решаются две основные задачи. В первой задаче при заданной температуре поверхности находится распределение температуры по толщине пограничного слоя, я затем и коэффициент теплообмена между твердой поверхностью и обтекающей ее жидкостью. Во второй задаче находится распределение температуры по толщине пограничного слоя для изолированной поверхности, когда известно, что теплообмена между твердой поверхностью и жидкостью нет. В этом случае определяется также неизвестная заранее температура этой изолированной поверхности, которая называется температурой равновесия.

Для случая изолированной поверхности пластины, когда (д-) =0, С = 0,

3. Работу с электродрелью разрешается производить только при заземленном корпусе машины, в резиновых перчатках и галошах или стоя на изолированной поверхности (резиновом коврике, сухом деревянном щитке).

Необходимая толщина 'изоляции определяется либо из условия заданной (или предельно допустимой) величины тепловых потерь с единицы наружной поверхности, либо из условия предельной температуры наружной поверхности по санитарно-техническим требованиям. При расчете по допустимым тепловым потерям предварительно задаются температурой изолированной поверхности, определяют среднюю температуру слоя изоляции и по соответствующим таблицам находят коэффициент теплопроводности выбранного изоляционного материала. По температуре внутренней и наружной поверхности изоляции и по 'Коэффициенту теплопроводности ее определяют толщину изоляции, после чего производят проверку температуры -наружной поверхности изоляции и коэффициента теплопроводности. В случае расхождения с заданной температурой производят пересчет до совпадений температур заданной и полученной. Расхождения температур не должны превышать 1 °С.

Коэффициент теплоотдачи от наружной, неизолированной поверхности аппарата к воздуху по формуле (6-8)

Коэффициент теплоотдачи от наружной изолированной поверхности к воздуху по формуле (6-8)

Для ориентировочной оценки коэффициента теплоотдачи а от изолированной поверхности можно пользоваться формулой

Правильный выбор изоляционных конструкций для заданных условий работы, долговечность и надежность их, а также технико-экономические показатели изоляции оказывают большое влияние на общую эффективность изолируемых машин и аппаратов. По некоторым данным [Л. 1] применение эффективной тепловой изоляции на электростанциях в среднем дает возможность экономить более 2 т условного топлива в год с 1 м2 изолированной поверхности. Рациональное же использование 1 т теплоизоляционного материала позволяет экономить до 200 т условного топлива в год.

б) Чтобы потери теплоты для изолированного трубопровода были меньше, чем для оголенного, при любой толщине слоя изоляции, необходимо, чтобы Яиз^0,26 Вт/(м-°С).

1-40. Какой должна быть толщина изоляции из совелита биз с коэффициентом теплопроводности Хил = 0,08 Вт/(м-°С), чтобы потери теплоты с 1 м изолированного трубопровода были в 3 раза меньше, чем для трубопровода без изоляции, при условиях задачи 1-39?

В предыдущей задаче найдено, что для неизолированного трубопровода потери теплоты с 1 м qi = 142 Вт/м. Для условий изолированного трубопровода потери теплоты с 1 с запишутся как

в) присыпки и засыпки изолированного трубопровода

Для снижения тепловых потерь нужно, чтобы термическое опротивление изолированного трубопровода /ft было выше, чем еизолированного Кю, т.е.

2. Условия рационального выбора материала для тепловой изоляции трубопрово-д о в. При наложении тепловой изоляции на трубопровод тепловые потери уменьшаются не пропорционально увеличению толщины изоляции, более того, при неправильном выборе материала изоляции тепловые потери возрастут. Это связано с тем, что у изолированного трубопровода внешняя поверхность увеличивается и условия теплоотвода улучшаются. Анализ показывает, что материал изоляции выбран правильно, если А,И4 удовлетворяет не-

Для снижения тепловых потерь нужно, чтобы термическое сопротивление изолированного трубопровода Л*; было выше, чем неизолированного R[0, т. е.

Формула для вычисления переходного: сопротивления изолированного трубопровода имеет вид

изолированного трубопровода, °С

С увеличением потенциала трубопровода в точке дренажа возрастает и протяженность зоны защиты. Однако увеличение потенциала изолированного трубопровода приводит к нарушению адгезии изоляционного покрытия с трубопроводом, и поэтому потенциал не должен превышать величины, установленной действующими правилами.

"•' Была также подтверждена возможность изоляции трубопровода из многослойных труб и опуска в траншею изолированного трубопровода с существующим темпом опуска при работе типовой колонны из шести трубоукладчиков, оснащенных Катковыми полотенцами.