Израсходованной электроэнергии

т. е. для низких частот фазовая скорость v = со/Л зависит от длины волны так же, как и в изотропных пластинах. Для волн с меньшими длинами или с более высокими частотами v -*-(Си/р)1/*, что соответствует, как уже отмечалось, скорости распространения фронта волны в изотропном материале. Для двух других ветвей:

В изотропном материале при этом образуется волна сжатия. Однако, если край пластины составляет некоторый угол с осью симметрии материала, то образуются две волны, скорости распространения которых определяются поверхностью скоростей при

Рис. 10. Распределение напряжений вокруг кругового отверстия в изотропном материале:

Распространение волн в изотропном материале, для которого остается лишь две независимые упругие постоянные, будет исследовано в приложении Б. В настоящем разделе мы приведем краткие сведения о распространении упругих волн в анизотропных материалах. Эта задача имеет достаточно длинную историю: первые полученные в ней результаты датируются серединой прошлого века. В последние годы интерес к ней возродился в связи с запросами сейсмологии, ультразвуковой техники и теории современных композиционных материалов.

Так как условие разрушения изотропного материала не может зависеть от выбора осей координат, выражения (486) и (496) должны совпадать. Отсюда вытекает, что второе слагаемое в левой части равенства (486) равно нулю, и, следовательно, при любом выборе системы координат в изотропном материале F4= = F5 = F6 = 0. Таким образом, критерий разрушения, использующий лишь линейные члены тензорного полинома, можно

Для изотропных материалов экспериментально было обнаружено, что энергия, затраченная на продвижение трещины, относительно постоянна. Поэтому большая часть усилий была сконцентрирована на изучении различных методов вычисления затраченной энергии, причем игнорировалось обоснование сделанного выше упрощения. Анализ энергетического неравенства (11) показывает, что левая часть (11) постоянна тогда и только тогда, когда Ьравая. часть неравенства является функцией одного параметра. Это на самом деле соответствует случаю изотропного разрушения, когда под действием любого сложного плоского нагружения наблюдается неустойчивый рост трещины в направлении, ортогональном направлению максимального нормального напряжения около кончика трещины (например, см. работу [15]). Иначе говоря, в изотропном материале со случайно распределенными трещинами равной длины (рис. 9) только трещина, перпендикулярная действию нагрузки, является критической и только один вид испытания — растяжение в направлении, перпендикулярном трещине,— необходим для определения характеристики разрушения такого материала.

Геометрические параметры роста трещины можно определить при помощи уравнений (49) или (50). Из уравнения (49) видно, что чем больше приращение длины трещины Да, тем больше сопротивление дальнейшему росту трещины. Поскольку распространение трещины при повторном нагружении описывается квазиравновесным процессом удлинения трещины, то увеличение сопротивления росту трещины в таких композитах должно возрастать с увеличением числа циклов нагружения. Это явление можно описать при помощи модели Котерелла — Краффта роста усталостной трещины в изотропном материале.

Задача о концентрации напряжений около эллиптического отверстия в упругом изотропном материале была впервые решена Инглисом 1). Его вычисления были развиты на случай ортотроп-ного материала (специально для древесины) в [31—33], где была подчеркнута возможность распространения трещины не только в направлении, нормальном приложенному напряжению. Иначе говоря, когда надрезанный образец из древесины растягивается вдоль волокон, существует большая вероятность того, что трещина будет расти в направлении, параллельном приложенному напряжению, путем расщепления материала вдоль волокон.

III. Концепция гипотетической (внутренней) трещины. Подход разработан в работе [35] при использовании решения Бови [36] для трещины, распространяющейся от кругового отверстия (рис. 6.8) в изотропном материале. Работа была

Направление роста трещины в однородном и изотропном материале перпендикулярно . к направлению максимального напряже-

Начальные трещины этого типа могут проявиться во время сварки соединений, в частности, если сварка производится в условиях жесткого подкрепления, ограничивающего усадку расплавленного металла шва и вызывающего возникновение больших усадочных сил. Они облегчают возникновение и распространение усталостных трещин, механизм и направление движения которых существенно отличаются от таковых трещин, распространяющихся в изотропном материале.

где С„ — суммарная стоимость капитальных затрат; Ток — срок окупаемости оборудование (8 лет); Q, — стоимость эксплуатации, складывающаяся из стоимости израсходованной электроэнергии привода, стоимости ремонта и обслуживания и амортизационных отчислений.

где С„ — суммарная стоимость капитальных затрат; Ток — срок окупаемости оборудования (8 лет); Сэ — стоимость эксплуатации, складывающаяся из стоимости израсходованной электроэнергии привода, стоимости ремонта и обслуживания и амортизационных отчислений.

Q — категория ремонтной сложности оборудования; /ф — рабочий фонд времени оборудования в сменах в год. Для укрупненных расчетов расход вспомогательных материалов может быть принят в размере 10—15% от стоимости израсходованной электроэнергии или 5% от стоимости топлива, потребляемого тепловыми двигателями.

приведены результаты натурных испытаний крупного осевого насоса. Снижение к. п. д. сильно изношенного насоса по сравнению с к. п. д. отремонтированного насоса составляет 10—12% во всем рабочем диапазоне изменения подачи. Вызванное снижением к. п. д. увеличение потребляемой электроэнергии в течение межремонтного периода эксплуатации насоса может составлять 5—6% общего количества израсходованной электроэнергии.

Современный этап развития электрификации— все большее использование электроэнергии для электротермических и электрохимических процессов, а в ряде экономически оправданных случаев и для низкотемпературных процессов — заставляет, очевидно, более дифференцированно подходить и к определению таких показателей, как механо- и электровооруженность труда, удельный вес механической и электрической энергии в народном хозяйстве, его отдельных отраслях и производствах. Действительно, при расчете этих весьма важных характеристик до последнего времени часто определялась общая механовооружен-ность как сумма энергии, непосредственно израсходованной на механический привод, и всей израсходованной электроэнергии. Такой подход был, очевидно, оправдан на том этапе развития электрификации, когда 90—95% потребляемой электроэнергии использовалось только для электропривода. В современных условиях и тем более с учетом перспективного развития электрификации представляется необходимым для получения правильной оценки структуры потребления всех видов энергии, в частности при разработке топливно-энергетических балансов, полностью учитывать целевое направление использования электроэнергии. Структура использования электроэнергии в энергопотребляющих процессах отраслей народного

Зарастание подсводового пространства конденсатами из колошниковых газов, при прочих равных условиях, является, главным образом, результатом недостатка углерода в ванне печи. Однако избыток восстановителя также приводит к выходу колошниковых газов в большом количестве с более высокой температурой и с повышенным содержанием в них SiO вследствие недостаточного погружения электродов в шихту. Для обеспечения нормального хода восстановительного процесса в закрытой печи необходимо при прочих равных условиях ограничивать поступление в подсво-довое пространство газообразных продуктов, способных образовывать конденсаты. Для уменьшения подсоса воздуха загрузочные воронки и течки должны быть заполнены шихтой, а печные бункера — заполнены не менее^ чем на 1/3. При нормальной работе печи (мощностью 27 MB А) перепуск электродов диаметром 1400 мм производится через 4 ч. Величина перепуска электродов составляет ~1,0—1,5 мм на 3600 МДж (1000 кВт-ч) израсходованной электроэнергии. Нормальная работа печи харак-

7. Равномерный расход электродов, средняя величина перепуска каждого электрода должна быть от 0,6 до 0,7 мм На 3600 МДж (1 МВт-ч) израсходованной электроэнергии.

К. п. д. рафинировочной печи составляет 51,2 %. Потери через колошник печи составляют ~20% от израсходованной электроэнергии, поэтому значительным резервом снижения удельного расхода электроэнергии является закрытие печей сводом, желательно неохлаждаемым, а также использование горячей шихты. В некоторых случаях начало плавки (до 2/3 по времени) ведут на шлаках пониженной основности. Это снижает содержание углерода в сплаве. Показано снижение содержания углерода в сплаве при заливке в печь жидкого ферросиликохрома [123]. Разливка сплава производится в чугунные или стальные плоские изложницы, покрытые известковым раствором, толщина слитка ~ 100 мм. При разливке феррохрома всех марок наблюдается значительная ликвация примесей, которая снижается с уменьшением толщины слитка. При разливке под шлаком наблюдается следующее изменение состава сплава по высоте слитка толщиной 250 мм:

Зарастание подсводового пространства конденсатами из колошниковых газов, при прочих равных условиях, является, главным образом, результатом недостатка углерода в ванне печи. Однако избыток восстановителя также приводит к выходу колошниковых газов в большом количестве с более высокой температурой и с повышенным содержанием в них SiO вследствие недостаточного погружения электродов в шихту. Для обеспечения нормального хода восстановительного процесса в закрытой печи необходимо при прочих равных условиях ограничивать поступление в подсво-довое пространство газообразных продуктов, способных образовывать конденсаты. Для уменьшения подсоса воздуха загрузочные воронки и течки должны быть заполнены шихтой, а печные бункера — заполнены не менее^ чем на 1/3. При нормальной работе печи (мощностью 27 MB А) перепуск электродов диаметром 1400 мм производится через 4 ч. Величина перепуска электродов составляет ~1,0—1,5 мм на 3600 МДж (1000 кВт-ч) израсходованной электроэнергии. Нормальная работа печи харак-

7. Равномерный расход электродов, средняя величина перепуска каждого электрода должна быть от 0,6 до 0,7 мм На 3600 МДж (1 МВт-ч) израсходованной электроэнергии.

К. п. д. рафинировочной печи составляет 51,2 %. Потери через колошник печи составляют ~20% от израсходованной электроэнергии, поэтому значительным резервом снижения удельного расхода электроэнергии является закрытие печей сводом, желательно неохлаждаемым, а также использование горячей шихты. В некоторых случаях начало плавки (до 2/3 по времени) ведут на шлаках пониженной основности. Это снижает содержание углерода в сплаве. Показано снижение содержания углерода в сплаве при заливке в печь жидкого ферросиликохрома [123]. Разливка сплава производится в чугунные или стальные плоские изложницы, покрытые известковым раствором, толщина слитка ~ 100 мм. При разливке феррохрома всех марок наблюдается значительная ликвация примесей, которая снижается с уменьшением толщины слитка. При разливке под шлаком наблюдается следующее изменение состава сплава по высоте слитка толщиной 250 мм:

Максимум нагрузки основного потребителя будет определяться как разность между максимальным показанием счетчика на вводе и средней получасовой нагрузкой в часы максимума нагрузки энергосистемы сторонних потребителей, определенной по суммарной израсходованной электроэнергии за расчетный период.