Известных ингибиторов

При заданной механике технологического процесса, осуществляемого в рабочей машине, известных характеристиках двигателя, средней угловой скорости соср и допустимой величине коэффициента неравномерности вращения 6 решение задачи регулирования угловой скорости вращения главного вала машинного агрегата при периодическом установившемся движении сводится к определению приведенного момента инерции маховика J%, (или маховых масс) и махового момента, которыми характеризуется инертность маховика: GD20 = 4gJu, где G —вес маховика; ?)0 —средний .диаметр обода маховика.

Оценка точности группы механизмов заключается в установлении границ поля рассеивания ошибок положения (или перемещения) механизма, которые полностью определяются величиной математического ожидания (среднего значения) Аср и среднеквад-ратического отклонения av погрешностей механизма. При известных характеристиках распределения первичных ошибок, пользуясь известными теоремами о среднем значении и дисперсии функции случайных величин, могут быть найдены характеристики распределения ошибок положения механизма.

Работа механизмов с регуляторами. При известных характеристиках двигателя и регулятора (зависимостях между числом оборотов и моментами двигателя Мл и регулятора Мр), может быть определено число оборотов механизма в зависимости от изменения нагрузки. Эта задача может быть решена графически. Если на графике моментов М—'М(п) (рис. 3.125, в) нанести характеристики двигателя п = /(Мд) и регулятора ' п = ф (Мр), то пересечение этих кривых позволит определить число оборотов механизма пй, которое установится при отсутствии нагрузки.

Для первой машины можно с наибольшим приближением к действительным потребностям запланировать объемы ремонтных работ и выбрать межремонтный период, а также рассчитать номенклатуру и число запасных частей и все необходимое для быстрого и качественного проведения ремонта. Для этой машины можно предусмотреть мероприяти-я, не допускающие непредвиденного выхода из строя отдельных элементов и узлов, особенно тех, нарушение в работе которых может привести к тяжелым последствиям. При известных характеристиках безотказности и долговечности машины и ее элементов можно указать наиболее эффективные мероприятия для повышения ее надежности.

лиз напряженного состояния и несущей способности при известных условиях нагружения и известных характеристиках прочности и жесткости. Ухудшение свойств материала в процессе циклического нагружения вызывает всего лишь изменение основных исходных данных для анализа. Дело обстоит так потому, что анализ напряженного состояния требует знания зависимости между напряжениями и деформациями, а анализ несущей способности —знания предельных напряжений или деформаций в зависимости от используемого крите-

2. При известных характеристиках материала (&Км, &Kfc и п) и с помощью выражения (7) можно оценить мгновенное повреждение для нагрузки &К и длины усталостной трещины (см. рис. 1, а). Для 50 переработанных кинематических диаграмм в выражении (7) k изменяется в пределах 0,40 — 0,70.

На рис. VII.18 показан характер переходного процесса в импульсной системе второго порядка. В отличие от импульсных . систем первого порядка здесь в общем случае моменты экстремумов кривой переходного процесса не совпадают с моментами переключения импульсного звена. При известных характеристиках переходного процесса Тпв, Аг, Л2 (рис. VII. 18) коэффициенты Т и определяются по формулам (VII. 77).

В уравнении (13) величина весового расхода при известных характеристиках баллона — давлении и температуре газа в нем — зависит от величины показателя политропы процесса течения газа от баллона к цилиндру п'".

Теплогидравлические расчеты ядерной паро-производящей установки проводят с целью получить информацию о распределении скоростей и давлений теплоносителя по контуру циркуляции при известных характеристиках и геометрии контура, средствах циркуляции, температурных полях и тепловых потоках при известных тепловыделениях, расходах теплоносителя. Теплогидравлические расчеты позволяют решать и обратные задачи: 1) подбирать геометрию или средства циркуляции так, чтобы обеспечить необходимые расходы и температуры теплоносителя; 2) определять расход теплоносителя и поверхность теплообмена, обеспечивающие необходимые параметры теплоносителя при заданной мощности.

Систематические погрешности. Методическая погрешность (в ряде случаев существенная) возникает также из-за искажения колебательных характеристик испытуемого объекта, вызванного влиянием ЭДВ, датчиков и т. п. При известных характеристиках элементов оборудования (в основном ЭДВ) погрешности измеряемых параметров со0 , а° и 6° устраняют пересчетом на основе оценки их влияния [5, 15].

Рекомендации. Для наибольшего снижения виброактивности многопоточного механизма (машины) на частотах, определяемых действием рассмотренных (см. рис. 16, б) возмущающих сил, параметры я и у этого механизма должны обеспечивать его соответствие тому типу (см. табл. 9), при котором наилучшим образом удовлетворяются требования по интенсивности возбуждения крутильных и поперечных колебаний и их спектральному составу. При известных характеристиках возмущающих сил оптимальный тип многопоточного механизма выбирают по табл. 11 и 12 или подобным им, с использованием формул табл. 9 для количественной оценки интенсивности возбуждения крутильных и поперечных колебаний с той или иной гармоникой. Если характеристики действующих возмущающих сил неизвестны, но силы одинаковы, оптимальный тип механизма можно выбирать исходя из качественной оценки возбуждения колебаний. Для этого в формулах табл. 9 следует при нять значения средних квадратических отклонений равными нулю (ст = 0). Это будет соответствовать теоретически предельным случаям, при которых крутильные или поперечные колебания с той или иной гармоникой вообще не будут возбуждаться. При этом в таблицах, подобных табл, 11 и 12, вместо типа системы будут обозначения, характеризующие возбуждаются или нет колебания с той или иной гармоникой, а если возбуждаются, то какого вида — крутильные или поперечные [9, 89]. Результаты качественной оценки возбуждения колебаний с /г-й гармоникой частоты пересонряжения зубьев для зубчатых планетарных передач с п сателлитами приведены в табл. 13, а с fe-й гармоникой лопастной частоты для центробежных насосов с разными числами лопастей насосного колеса zl и направляющего аппарата гг — в табл, 14,

которых они классифицированы по описанным группам. ИК-спектры ингибиторов в этом случае являются условными сертификатами, служащими эталонами сравнения при отборе известных ингибиторов или разработке новых реагентов для защиты трубопроводов и оборудования от сероводородной коррозии.

Защитная эффективность разработанных и известных ингибиторов в различных коррозионных средах

В интервале концентраций 50-150 мг/л между 1§у и 1§С существует линейная зависимость. Подобная зависимость характерна для некоторых известных ингибиторов коррозии (например, для ингибиторов на основе кетосульфидов и ами-носпиртов).

Защитная эффективность разработанных и известных ингибиторов в различных средах при концентрации 100 мг/л

Ингибитор Д-5 был получен из легколетучих компонентов пиридиновых оснований (а- и р-пиколинов и пиридина-растворителя). При лабораторном тестировании он проявлял относительно высокие защитные свойства в паровой Н25-со-держащей фазе. Однако в жидкой фазе его эффективность значительно ниже, чем у других известных ингибиторов (например, И-1-А, И-25-Д, ИКБ-2-2). Это связано с переходом части защитных компонентов ингибитора в паровую фазу при одновременном снижении их концентрации в жидкости. Большим недостатком реагента является сильный и резкий неприятный запах. Ингибитор Д-5 испытывали на различных объектах нефтяной промышленности в качестве средства защиты от коррозии поверхностей парогазового пространства резервуаров

Биостойкостью обладают консервационные масла К-17 и К-17н, защитное ингибированное покрытие (ЗИП), а также ряд известных ингибиторов коррозии из группы хроматов и нитритов аминов (ХЦА и НДА) и диамин концентрацией 0,02...0,1 %, цетавлон и ЦДБА в еще более низких концентрациях.

Ингибиторный эффект при использовании известных ингибиторов в значительной степени снижается в присутствии активирующих ионов (хлориды, сульфаты) и кислорода. Поэтому химическую очистку необходимо проводить на деаэрированной обессолен-«ой воде.

Изложены вопросы теории ингибирования коррозии железа и стали в кислых средах. Приведена классификация существующих ингибиторов. Систематизированы основные закономерности защитного действия ингибиторов и их смесей. Рассмотрено влияние ингибиторов на механические свойства металлов, коррозионное растрескивание, усталость и наводороживание при коррозии в кислых средах. Дан подробный обзор известных ингибиторов коррозии и рассмотрено их применение в различных отраслях промышленности. Проанализированы экономические аспекты ингибирования кислых сред.

Следует отметить, что эффективность большинства известных ингибиторов при травлении легированных сталей в растворах на основе серной и соляной кислот невысока. Некоторые ингибиторы, как например И-1-В, И-2-В при определенных концентрациях стимулируют растворение сталей 08Х19Н10Б, 08Х20Н10Г6 [173].

Защитное действие в кислых сероводородных средах при температурах 20— 80 °С составляет 96—97,8%, что существенно превышает эффективность других известных ингибиторов в таких условиях.

За рубежом вопросам защиты металлов от коррозии уделяется очень большое внимание. В последние годы основные усилия зарубежных стран были направлены на расширение сферы и совершенствование методов применения известных ингибиторов, углубление научных основ подбора ингибиторов путем изучения структурных, адсорбционных и других свойств.

Защитный эффект может быть улучшен Добавлением известных ингибиторов, как например, солей цинка, фосфорной кислоты и фосфатов.