Известных конструкций

Ниже приведен порядок расчета основных геометрических параметров цилиндрических прямозубых эвольвентных колес с внешними зубьями при известных коэффициентах смещения хг и х% в соответствии с ГОСТ 16532—70.

При известных коэффициентах концентрации напряжений уравнение (6), определяющее условия разрушения, может быть записано следующим образом:

Нетрудно видеть, что при известных коэффициентах Pj> ft+1>

При известных коэффициентах дефектности уровень качества изготовления машин определяется по формулам:

Гидравлические потери для выделенных элементов можно получить с помощью уравнения момента количества движения, закона сохранения энергии и уравнения неразрывности. При известных коэффициентах неравномерности параметров потока по сечению они имеют вид:

Уравнение (96) при известных коэффициентах сжимаемости становится наиболее простым и доступным способом определения параметров состояния реального газа. Коэффициенты сжимаемости различных газов различны. Как видно из уравнения (97), реальные изотермы в координатах (Q — р) и ( — р) должны проходить подобным образом, что и имеет место в действительности.

При известных коэффициентах bj уравнение регрессии примет вид

Найдем расчётные зависимости для определения основных параметров электрической модели. Из соотношения (7-74) следует, что оно устанавливает количественную связь между коэффициентами теплоотдачи и гра-яич'ными сопротивлениями в электрической модели. Действительно, при известных коэффициентах теплоотдачи «в, аг, задавшись одним из граничных сопротивлений, можно определить другое граничное сопротивление.

Из этого соотношения при известных коэффициентах теплоотдачи иг, ав, задавшись одним из граничных сопротивлений, можно определить другое граничное сопротивление.

Таким образом, при помощи диаграммы (фиг. 293) при известных коэффициентах характеристического уравнения (684) и начальных условиях могут быть найдены константы интегрирования.

Записанную выше систему уравнений при известных коэффициентах матрицы [А] можно решить относительно X, Y, Z или вектора {X}. Это решение может быть представлено в виде

При известных коэффициентах теплопередачи и температурных депрессиях можно определить по полученным соотношениям поверхности нагрева аппаратов Flt F2, . . ., Fn. Если К( неизвестно, то необходимо привлечь уравнения для коэффициентов теплопередачи и теплоотдачи:

Значительная часть книги была посвящена структурному анализу автоматов, в первую очередь их привода и систем управления, иллюстрированному множеством примеров известных конструкций автоматов, и если в первых работах Шаумяна, затрагивающих эту проблему, содержались лишь структурные классификации, то теперь он дал уже количественный анализ различных структурных вариантов привода по критерию производительности.

Систематизация известных конструкций устройств АСИ по классификационным признакам может обеспечить возможность прогнозирования и синтеза структурных схем, отвечающих возрастающей производительности машин и обеспечивающих их без отказную работу в течение заданного интервала времени.

С другой стороны, если задаться требуемыми уровнями вероятностей применения, то из (1) и (2) можно определить требования к динамическому диапазону ИПП, погрешности и к их количеству, необходимым для наиболее эффективной организации сбора экспериментальных данных при испытаниях ПР. Подробнее данные вопросы рассмотрены в указанной работе (см. сноску на с. 164). В дальнейшем при разработке технических требований к ИПП для испытаний ПР эти распределения и их особенности учитывались в первую очередь. Для эффективного использования ИПП необходимо также рассматривать частотный диапазон измеряемых параметров. Общие частотные диапазоны перечисленных выше параметров, характерные для современных ПР, сравнительно небольшие (до 300 Гц — кинематические и до 103 Гц — силовые), а интегральные распределения ширины спектра процесса внутри этих диапазонов могут быть представлены выражением вида (1). Поэтому распределения внутри этих диапазонов для различных параметров не рассматриваются, так как большинство известных конструкций ИПП позволяют перекрыть его полностью одним, двумя типами датчиков с различными частотными характеристиками.

При проектировании автоматической координатной измерительной машины (КИМ) схемные и конструктивные решения ряда блоков могут быть заимствованы из известных конструкций станков с числовым программным управлением и неавтоматических измерительных машин. В то же время собственно измерительный орган машины, включающий измерительную головку и блоки вывода информации, требует специальной разработки.

В заключение краткого обзора известных конструкций контактных и контактно-поверхностных котлов необходимо подчеркнуть их достаточно высокие теплотехнические качества: экономию газообразного топлива (не менее 10 %) и металла на их изготовление. Можно согласиться с авторами работы [173, 174], полагающими, что возможности и преимущества контактных и контактно-поверхностных котлов до конца еще не выявлены, и предлагающими новые области их применения. Вместе с тем есть и вопросы, требующие решения. Общей особенностью контактно-поверхностных котлов является коррозионная активность воды, нагретой путем контакта с дымовыми газами. Хотя в некоторых котлах и предусмотрены специальные конструктивные и режимные меры по дегазации воды, коррозионно агрессивные газы — Ог и СОа — даже в небольших количествах весьма активны при высокой температуре, близкой к 100 °С, и способствуют коррозии собственно котла и системы теплоснабжения. Известны, например, случаи быстрого выхода из строя стальных радиаторов, включенных в систему теплоснабжения от контактно-поверхностных котлов ФНКВ-1.

Изложенные выше соображения позволяют утверждать, что сравнительный анализ известных конструкций и опыт их эксплуатации представляют в настоящее время особый интерес для дальнейшей проектной и технико-экономической оптимизации этого вида оборудования.

Среди изобретений различают комбинационные и переносные. Комбинационными называются изобретения, представляющие собою соединение известных технике средств (конструкций, способов или веществ), дающих в предложенной совокупности качественно новый эффект. Переносными являются изобретения, суть которых состоит в применении уже известных конструкций, способов или веществ для решения технической задачи в совершенно другой области с целью удовлетворения потребности совсем иного характера.

Развитие балансировочной техники в конце 40-х годов характеризуется усовершенствованием уже известных конструкций балансировочного оборудования и разработкой оригинальных конструкций универсальных балансировочных машин с неподвижными опорами, характерной особенностью которых является дорезонансный режим работы их механической системы, что позволяет осуществить настройку измерительного устройства по величине геометрических размеров балансируемого ротора.

Для всех известных конструкций защитных устройств от осевого сдвига импульс на действие защиты берется от перемещения вала. А так как положение вала не является строго постоянным, то защита не должна реагировать на небольшие изменения относительного положения вала и для предупреждения ложных отключений настраивается на сравнительно большой сдвиг. Таким образом, защита срабатывает, когда подшипник уже выплавился, и может только уменьшить разрушения. Эго является принципиальным недостатком распространенных систем защиты. Правильной была бы защита, предупреждающая сплавление.

Если у шестерен шестеренного насоса уменьшать число зубьев, одновременно увеличивая их угол наклона, то в конце концов шестерни превращаются в винты и из шестеренного насоса получается винтовой насос. При этом подача рабочей жидкости происходит в осевом направлении, причем без изменения геометрического объема камер, вследствие чего коэффициент неравномерности подачи 6Г.„ «* 0. Рабочие камеры, заполняемые при всасывании рабочей жидкостью, в дальнейшем отделяются сомкнувшимися винтовыми поверхностями от всасывающей магистрали. После этого объем жидкости в камере вытесняется в полость нагнетания как бы поступательно движущимися поршнями, роль которых исполняют сомкнувшиеся винтовые поверхности. Так как уплотнение между полостями нагнетания и всасывания определяется главным образом длиной соприкасэемых винтовых поверхностей, то при достаточно длинных винтах винтовые насосы могут развивать давление до 175 кГ/см* и более. Подача у известных конструкций винтовых насосов доходит до 9000 л/мин. У хорошо изготовленных насосов с подачей от 3 до 1150 л/мин объемный к. п. д. при давлении 60 кГ/см2 находится в пределах 0,33—0,85 (большие цифры относятся к насосам с большей подачей).

Если отсутствует прототип близкой пропускной способности, приходится идти на компиляцию и использовать наиболее подходящие технические решения из всего арсенала известных конструкций. Особенно тщательный расчет требуется для аппаратов большой пропускной способности, поскольку стоимость экспериментальных образцов