Известных значениях

Рассмотрим уравнения для каждого механизма деформации в изложении Эшби [31, 32]. Необходимо отметить, что эти уравнения в некоторых случаях, например для дислокационного скольжения, существенно отличаются от известных зависимостей, полученных в физике прочности. Обусловлено это тем, что основная задача обобщения данных по многим материалам и методическая задача получения уравнений для скорости деформации у, удобных для машинного расчета, заставили авторов [31, 32] пойти по пути существенных упрощений, заменяя некоторые переменные физические параметры из моделей пластического течения на константы, которые подбирались с учетом экспериментальных данных, полученных на конкретных материалах. В данном случае такой подход можно считать оправданным, поскольку при логарифмической шкале координаты напряжения (см. рис. 1.9) он не вносит сколько-нибудь заметной ошибки.

Тепло, переданное теплопроводностью через слой исследуемого вещества, с учетом потерь тепла внутренним цилиндром ZQo составит Q = QH — 2Qo. Используя уравнение (3-70), в котором Qi и Q2 выражены из известных зависимостей для цилиндрического и шарового слоев, получаем:

В связи с тем что характер зависимости а от Р при <7 = const различен в двух областях давлений, попытки применения известных зависимостей для обобщения опытных данных по N^O^ во всем диапазоне давлений не могут дать удовлетворительных результатов. Поэтому в работах Б. С. Петухо'ва с сотр. весь диапазон давлений разбивается на две области, и для каждой из них дается своя обобщающая зависимость.

В МАИ [4] был разработан метод, позволяющий определять РОСТ м практически с той же точностью, что и Рост Р. На рис. 4 приведено векторное решение этого метода с использованием известных зависимостей для определения главного вектора Р и главного момента М сил, действующих на консольном роторе:

еще в 1925 г.). В. Ф. Щеглов предложил строить уточненные индикаторные диаграммы по точкам путем применения известных зависимостей термодинамики по истечению пара через переменное во времени сечение золотниковых окон. Уточненная теория паровоздушных молотов, методика их расчета и проектирования были опубликованы А. И. Зиминым в 1940 г. [24] и в 1953 г. [48]. По мнению профессора Л. И. Живова, теория паровоздушных молотов А. И. Зимина является золотым фондом нашей науки.

1) использование известных зависимостей, характеризующих работоспособность изделий;

На рис. 3 представлены некоторые возможные схемы учета переменной нагруженности. В качестве примера на основе известных зависимостей И. Я. Штаермана учитывается переменное удельное давление на контурную поверхность контакта при увеличении зазора цилиндрического подшипника скольжения вследствие изнашивания на постоянной нагрузке Я) .

В результате использования известных зависимостей т, ?.,. и Н* от Re6 на рис. 52 построены графики для определения интересующих нас коэффициентов.

При расчете трубопроводов, кроме деформации изгиба, учитывают еще деформацию кручения, а для облегчения вычислений вместо жесткости на кручение берут эквивалентную жесткость на изгиб. На основании известных зависимостей между поляр-

путем сравнения получаемых в результате опытов известных зависимостей

В настоящее время основной путь решения задач совместного тепло- и массообмена состоит в использовании аналогий, существующих в процессах переноса массы, энергии и импульса. Приведенные выше частные условия реализации процессов тепло- и массообмена позволяют устанавливать существование тех или иных аналогий. Например, в случае а) уравнения диффузии (3.297) и энергии (3.298 а) или (3.299) аналогичны, причем сама структура уравнения энергии ничем не отличается от случая «чистого» теплообмена в однокомпо-нентной среде. В случае б) имеется аналогия между уравнениями диффузии, энергии и движения. В неподвижных средах [случаи в) и г)] существует аналогия между теплопроводностью и диффузией. Поэтому при наличии аналогии граничных условий на межфазной поверхности для массо- и теплообмена (см. § 3.19) существует широкая аналогия между явлениями тепло- и массообмена, которая позволяет решать множество практических задач совместного тепло- и массообмена на основе известных зависимостей для «чистого» теплообмена (см. §3.20).

Численные значения предельных отклонений EIe, ES, eie и ei при известных значениях основных (суммарных) отклонений и допусков Т, Те и Ts можно вычислить по следующим формулам (получены путем преобразований формулы (2.4):

удовлетворяющие уравнению (4.96) и краевым условиям задачи. Решая уравнение (4.118) при известных значениях а/, р/, находим

В таком виде формула (31.3) используется для проверочных расчетов работающей передачи при известных значениях а и Ь.

Перейдем к решению системы уравнений (3.51) — (3.52), получающейся на каждом временном слое при расчете по неявной схеме {полагаем в (3.51) а = 0). Для нахождения значений {u'n}n=i на /-м временном слое при известных значениях разностного решения ы?~' во всех пространственных узлах предыдущего временного слоя необходимо решать систему алгебраических уравнений с числом неизвестных N, которое может быть достаточно велико (в реальных задачах несколько десятков или сотен).

Разностные уравнения (5.27) — (5.31) связывают значения сеточной функции в двух соседних сечениях по оси z с номерами (т — 1) и т. При известных значениях un,m-i(n — Ь •••> Nr) эти уравнения образуют систему Nz уравнений относительно ЛГГ значений ип,т сеточной функции в сечении 2 = zm. Система уравнений имеет трехдиагональную матрицу и может быть решена методом прогонки, которая проводится «поперек трубы». Таким образом, построенная разностная схема аналогична неявной схеме для нестационарного одномерного уравнения теплопроводности, с тем отли-чием, что роль временных слоев играют поперечные сечения zm. В первом сечении (т = 1) температуры задаются граничным условием (5.32), а далее последовательно для каждого сечения решается методом прогонки система разностных уравнений (5.27) — (5.31) относительно неизвестных ип, т(п = 1, ..., Nr) и определяются температуры в данном сечении.

Поэтому при известных напряжениях ах, ау, az, тху, тг},, т„ напряженное состояние в точке полностью определено, так как при изменении положения куба новые значения напряжений вычисляются при известных значениях направляющих косинусов.

При расчете теплообменных аппаратов ставятся следующие основные задачи: определение поверхности нагрева F, необходимой для передачи заданного количества тепла от горячего теплоносителя к холодному; подсчет количества тепла Q, переданного от горячего теплоносителя к холодному через заданную поверхность F; нахождение конечных температур теплоносителей при известных значениях F и Q. Для решения поставленных з'адач используются уравнения теплопередачи

левая часть которого зависит только от интенсивности закрутки потока ФЛ а правая — является известной константой. При известных значениях а и 0, решив уравнение (9.26) приближенным методом, можно определить значение Ф*. После этого вычисляется величина В и далее из уравнения IV* * = Д/ В — касательное напряжение трения т2и>. Касательные напряжения трения в осевом и тангенциальном направлениях вычисляются из уравнений

Степень разрушения оксидной пленки определяется интенсивностью действия сил очистки на оксидную пленку и, главным образом, зависит от вида и величины действующей на оксидную пленку силы, а также от температуры. Что касается продолжительности работы труб т, то ею определена абсолютная величина износа при известных значениях Т, то и . '

1. Допустимый период между циклами очистки либо количество циклов очистки за заданное время работы в зависимости от температуры металла при известных значениях степени разрушения оксидной пленки в циклах очистки поверхностей нагрева котла, т. е. получить зависимость то=т(Г, т) или т—т(Т, т).

При известных значениях К и ау — уравнение (5.27) можно использовать для приближенных расчетов, задаваясь некоторым значением с0/г„. Например, для исследуемого сплава МЧВП (см. рис. 5.18) отношение с0/г0 определялось по данным механических испытаний при температуре —90 °С, при которой Sk = ау, т. е. макродеформация равна нулю.