Известными решениями

ного преобразователя (ПП). Выходной сигнал калибратора поступает на измерительные каналы АИК и измеряется в каждом из них. Полученные результаты сравниваются с известными параметрами выходного сигнала калибратора и на основе этого делаются выводы о MX каналов.

На основании экспериментов установлена связь между величиной параметра k и известными параметрами: удельной электрической проводимостью, магнитной проницаемостью и частотой. При этом величина С остается постоянной и равной С= 12,67-1 08 для угла <р = 30°.

ного преобразователя (ПП). Выходной сигнал калибратора поступает на измерительные каналы АИК и измеряется в каждом из них. Полученные результаты сравниваются с известными параметрами выходного сигнала калибратора и на основе этого делаются выводы о MX каналов.

Наряду с известными параметрами и зависимостями характеристики подобия кривых ползучести и длительной прочности, выражаемые через сопоставимые значения показателей степени уравнений для этих кривых, позволяют использовать результаты испытаний на ползучесть без разрушения при низких уровнях напряжений для предсказания долговечности. Предложения о построении кривых длительной прочности с использованием данных о виде длительного разрушения, об эквивалентных состояниях по структурной повреждаемости и развитии ядер деструкции направлены на активное использование результатов сравнительно кратковременных испытаний при высоких температурах для оценки долговечности в области более низких температур и напряжений.

Определение функций отбора, разлома, отсева совместно с известными параметрами источника импульсов и свойствами

рические координаты отрезков OD, О А, АВ, ВС, CD, DF; Фь в, и Фп, вп — сферические координаты осей /—/ и //—//. Прохождение плоскости хОу через точку D обусловливает значение угла Фг = 90°. Пусть а — угол, составленный осью /—/ с осью Ох; р — угол скрещивания осей /—/ и О А; у — угол скрещивания осей /—/ и //—//; 8 — угол, составленный осью //—// с продольной осью ВС шатуна; v — угол наклона продольной оси коромысла DC к оси его вращения DF. Следует отметить, что параметры а, Ь, с, d и f, a также Фг = 90°, 6Ъ Ф2 =Ф2 (/), ©2 = = 90°, Фв, 06, а, р, у, 8 и v являются заранее известными параметрами. Остальные десять параметров Ф3, 63, Ф4) 64, Ф5, ®6> Ф,, &i, Фп и вп подлежат определению. Чтобы их найти, следует

Известными параметрами этого закона являются ф0, Ф, S0, S, S*, S*. Остальные девять параметров — фазовые углы фх — ф7 и величины амплитуды положительного А и отрицательного В ускорений — являются к моменту синтеза произвольными и могут изменяться.

Примем, что имеется ряд выборочных измерений, распределенных по нормальному закону_с известными параметрами X и S.

распределению F (х) с заранее известными параметрами. Последнее обстоятельство

Задачей гидравлического расчета трубопроводов является определение потери давления рабочего тела при заданных геометрических размерах трубопроводов и расходах транспортируемой среды с известными параметрами. Часто приходится решать обратную задачу: по располагаемому перепаду давлений и заданному расходу найти проходные сечения трубопроводов. Подобные задачи ставятся, например, при проектировании паропроводов от парогенераторов до турбин. Гидравлический расчет трубопроводов при этом приходится вести методом последовательных приближений. Это связано с тем, что диаметр трубопровода не может быть выбран произвольно (он должен отвечать стандарту). Кроме того, некоторые из величин, входящие в выражение для определения диаметра, в свою очередь зависят от диаметра.

Образец шероховатости поверхности (сравнения) - образец поверхности с известными параметрами шероховатости, полученной определенным способом обработки. Способы обработки, воспроизводимые образцами, форма образца и основное направление неровностей поверхности образца должны соответствовать указанным в табл. 31.

Задания составлены применительно к простейшим механизмам. Это позволит студенту лучше разобраться в алгоритмах и программах для ЭВМ, оценить результаты машинного счета, сопоставляя их с известными решениями, и в конечном счете уяснить сущность применяемого метода для решения поставленной задачи. В пособии основное внимание уделено алгоритмам расчета, а не технике программирования.

При нелинейных граничных условиях, как и ранее, нельзя воспользоваться известными решениями, существующими для аналогичных задач, имеющих однородные или неоднородные граничные условия. Однако, опираясь на физические соображения, попытаемся использовать метод разделения переменных или, что то же, будем предполагать, что балка, имеющая внутреннее трение и при наличии нелинейных граничных условий в первом приближении, будет совершать гармонические колебания с частотой возмущающей силы

В четвертом разделе рассматривается течение в круглой трубе с параболическим профилем скорости. Полученное приближенное решение сравнивается с экспериментом и другими известными решениями. В следующем разделе рассматривается новая задача о теплообмене в эллиптической трубе при ламинарном течении. Для этой задачи получено приближенное решение.

Однако, несмотря на эти недостатки, изложенный метод, проверенный сопоставлением с известными решениями и опытными данными, позволяет получать не только качественно правильные результаты, но и осуществлять расчет с приемлемой для многих инженерных целей точностью. Причем точность результатов оказывается в ряде случаев выше, чем точность, получаемая с помощью относительно сложных' решений дифференциальных уравнений скользящего потока. Поэтому, наряду с теоретическим и экспериментальным уточнением полученных уравнений, указанный метод представляется целесообразным распространить на решение более широкого круга вопросов.

Справедливость приближенных решений (16) и (17) выявляется из сопоставления с точным решением. При т]*=т)0 уравнение (6) по форме аналогично уравнению (11) для б. Следовательно, приближенные решения (16) и (17) для 6 можно сравнивать с известными решениями уравнения (6), справедливыми для постоянной вязкости. На рис. 3 нанесены решения уравнений (6) и (17) для краевых условий (15) и (15*) и при различных значениях дг/Ре. Решение уравнения (6) взято из работы Фогельполя [7].

Зависимости (aini/ari-\vm) для двухмерной и одномерной расчетных схем практически совпали. Это свидетельствует о правильности разработанных алгоритмов и программ для балочных элементов, так как двумерные элементы были проверены выше путем сравнения с известными решениями.

где K„i = о°" /о^; стТ] - предел текучести i-oro слоя; стт - предел текучести основного (более твердого) металла; К - коэффициент реализации контактного упрочнения. По аналогии с известными решениями касательные напряжения по координате ц определяются по формуле:

В середине 70-х гг. Исследовательская группа ASTM (Американское общество по испытанию материалов), входящая в Комитет Е-24 по испытаниям на разрушение, предприняла исследование по качеству расчетов, пользуясь обычной для этой организации методикой — круговым опросом. Была выбрана задача1), десять разных исследователей решили ее и передали соответствующие результаты руководителям опроса Дж. Осиасу и У. Уилсону. После тщательного изучения полученных результатов был составлен внутренний отчет, а основные выводы впоследствии были опубликованы [48]. Как оказалось, в упругой области все результаты достаточно хорошо совпадали друг с другом, а также с известными решениями соответствующей задачи; что касается пластической области, то между решениями участников наблюдалось серьезное расхождение, а так как для выбора правильного результата известных теоретических или экспериментальных данных не было, то все решения были признаны в равной мере сомнительными.

Численный расчет эффективных модулей Юнга Е? и сдвига /**3 сравним с известными решениями. В работе [168] получены формулы расчета этих модулей для материала с ориентированными дисковыми трещинами в различных приближениях:

На стадиях упругого (Лт = Лд = Лр =: Л) и упругопластического деформирования (Нт = р?т, kg = hp = Л) уравнение (10.12) после очевидных преобразований совпадает с известными решениями. Получим далее соотношения, позволяющие определить положение границ зоны закритической деформации и распределение напряжений в сечении балки, на следующих стадиях деформирования.

Отдельный раздед посвящен цилиндрическим оболочкам. Расчет ци-,линдрич,еских оболочек из слоистых композитных материалов обладает рядом особенностей,, и далеко :не всегда удается воспользоваться известными решениями, полученными для" тонких ортотропных оболочек. Кроме того,' даже для простых расчетных схем аналитические решения для .оболочек из слоистых композитных материалов, как правило, теряют свои основные преимущества, заключающиеся в простоте расчетных зависимостей и обозримости аналитических выкладок. В этих случаях оказывается удобней использовать более общий математический аппарат и проводить расчеты на ЭВМ.