Известными соотношениями

Воспользуемся некоторыми уже известными результатами [27]. Пусть колебания упругой системы описываются уравнением

татов исследовании, полученных с помощью новых методов, с ранее известными результатами исследований изнашивания при скольжении.

Повышенные значения твердости КЭП согласуются с известными результатами, полученными ранее для дис-персио-отвержденных сплавов (ДОС), классическим примером которых является спеченный алюминиевый порошок (САП). Указанные сплавы обладают высокотемпературной прочностью — сопротивлением к рекристаллизации и ползучести [1, с. 49]. ДОС, как и КЭП, являются псевдосплавами, так как вторая фаза (ВеО, АЦОз, SiO2, TiO2, FesOs, VaOa и др.) даже при высокой температуре совсем или почти не реагирует с матрицей. Данные о твердости композиций приведены на рис. 28 и 29.

Разумеется, можно воспользоваться известными результатами решения задач по кручению и изгибу стержней некоторых видов поперечных сечений, полученными методами теории упругости. Имея поле нормальных и касательных напряжений, по известным формулам определяем главные напряжения, а далее производим проверку невозникновения предельного состояния в окрестности точки тела по одной из известных теорий.

что полностью совпадает с известными результатами. Допустим, что момент М1 линейно изменяется, т. е.

В таблице 2.1 представлены экспериментальные данные по оценке количества трещин, образующихся в образце, при различных параметрах источника импульсов. Следует отметить существенное влияние параметров источника импульсов на характер трещинообразования при электрическом пробое образцов. Так, увеличение времени выделения энергии путем изменения индуктивности разрядного контура при постоянстве остальных параметров приводит к уменьшению числа генерируемых трещин и увеличению их длины, что хорошо согласуется с известными результатами /38/. Увеличение энергии в импульсе приводит к росту как числа трещин, так и их длины. Эти явления связаны со скоростью ввода энергии в канал разряда и ее величиной. Так, при быстром вводе энергии высокий пик амплитуды давлений приводит к генерированию достаточно большого количества трещин, развивающихся от канала разряда к периферии, а также к увеличению размера первой зоны разрушения. Однако энергии деформации в объеме недостаточно для эффективного роста всех трещин при быстром вводе энергии. Поэтому при малых индуктивностях разрядного контура образуется большое количество трещин, но их длина ограничена. В этом случае имеем бризантный характер воздействия. При более медленном вводе энергии в канал разряда (большие значения L) пик давления уменьшается, время выделения энергии растет и в образце генерируется незначительное

где 0 = 7? cos2 6 + 7а sin2 6 = 71 + «2 sin2 6, а2 = Та — 7i- Угол 6 в выражении (8) отсчитывается от одной из главных осей ортотропности виб-ропроводящих свойств структуры. Воспользовавшись известными результатами [9], выражение (8) можно привести к виду

Так как уравнение (1.5) совпадает с уравнением движения системы с одной степенью свободы, то можно воспользоваться известными результатами, полученными в работах [5, 6].

Корреляция между N0* и <хв достаточно четко наблюдается для каждого конкретного типа углей. Во всех случаях уровень выбросов возрастает с увеличением осв, что согласуется с известными результатами [100]. Однако для различных углей эта зависимость существенно различается. Для донецких газовых углей зависимость имеет обычный вид - резкий подъем при увеличении осв в пределах 1,5-

Здесь Fs(t) — функция распределения времени восстановления системы, учитывающая тот факт, что между моментом нарушения работоспособности и моментом ее восстановления может произойти несколько-отказов каналов. Чтобы найти выражение для F3(t), воспользуемся некоторыми известными результатами из теории массового обслуживания. Восстанавливающий прибор можно рассматривать как одноканальнук> систему массового обслуживания с простейшим входящим потоком с параметром mh и экспоненциальным обслуживанием с параметром (д,. Распределение FE(t) совпадает с распределением периода занятости в такой системе и согласно [35] имеет вид

метра Маха—Цендера замерялось распределение плотности. Помимо этого, велись непосредственное наблюдение и фотографирование поведения струек дыма. Результаты опытов позволяют очень хорошо изучить периодически распространяющиеся вдоль потока плоские волны возмущений. Последние широко используются в «методе малых колебаний» для теоретического расчета условий устойчивости ламинарного потока (возмущающие волны Толлмина). Количественное сравнение результатов опытов с соответствующими величинами, полученными «методом малых колебаний», с хорошо известными результатами асимптотической теории устойчивости позволило оценить в первом приближении, насколько эти методы соответствуют экспериментальным данным.

Воспользуемся известными соотношениями II. И. Мусхслнш-1ШЛИ [187J и результатами, полученными в работе [304] для случая одиночной трещины в неограниченной плоскости. Тогда с учетом преобразования (28.2) решение нашей задачи можно записать в следующем виде:

При давлениях, значительно превышающих сдвиговую прочность материала, сложное напряженное состояние близко к всестороннему сжатию, что позволяет рассматривать пластическое течение в твердых телах при таких давлениях методами гидродинамики. Для жидкости параметры по обе стороны от поверхности ударной волны связаны известными соотношениями Рэн-

Рассмотрим бесконечно малый элемент, вырезанный из оболочки двумя парами нормальных сечений по «-• и р-линиям и двумя близкими эквидистантными поверхностями. Напряженное состояние этого элемента характеризуется шестью компонентами напряжений (QJ, о2, о3) т12, т88, т13), которые связаны G деформациями элемента известными соотношениями закона Гука.

Подобие конструкций. Если основные уравнения, описывающие задачу, известны, то соотношения между масштабами можно вывести непосредственно из этих уравнений без обращения к теории размерности. Так, в примере, рассмотренном в предыдущем разделе, мы могли воспользоваться известными соотношениями между напряжениями и деформациями, деформацией и перемещением и уравнением волны. Записав эти уравнения в наиболее

Электрические параметры электродных систем. Однозначно методом натурных измерений и использованием расчетных формул может быть оценен геометрический параметр электродной системы F -геометрический фактор, с которым сопротивление R и емкость С электродной системы связаны известными соотношениями: R = p-Fw С = E-&/F. Определение F электродных систем производилось измерением сопротивления электродной системы R в воде с известным удельным сопротивлением п на частоте 1 МГц.

= (х\, х"г), 0 = (х'2, х[), % = (xv x'2). Пользуясь известными соотношениями косинусов углов между осями координат, можно определить все остальные направляющие косинусы путем решения системы алгебраических уравнений относительно направляющих косинусов и построить матрицу С в иной форме.

При термомеханических и динамических воздействиях в теле, помимо температурных полей и полей перемещений, возникают поля деформаций e]-k(xi, t) и напряжений a.k(x.,t). Причем компоненты тензора деформаций связаны с перемещениями известными соотношениями Коши, учитывающими в данном случае ранее введенное предположение о малости деформаций:

Постановка задачи. В контактной задаче поверхность тела состоит из трех участков Г = Ги + Га + Гк , где Гк — участок возможного контакта тела с жестким основанием или другим телом. Считается, что начальный зазор Д„ на Гк соизмерим с перемещениями и мало меняется по координатам, а кривизна Гк относительно невелика. Определяются вектор перемещений и и тензоры деформаций е и напряжений а, связанные известными соотношениями:

Уравнения движения жидкости вдали от границ неоднород-ностей имеют традиционный вид. В приграничных областях дифференциальные уравнения заменяются известными соотношениями гидравлики.

Здесь Ф (г) —симметричный тензор деформаций; I —единичный тензор; G, А, — коэффициенты Ламэ, связанные с модулем Юнга Е и коэффициентом Пуассона [л известными соотношениями:

Последняя кривая строится по кривой ц>м = FM (t), пользуясь известными соотношениями между углами поворота рычага и мотора.