Известными значениями

По заданному углу q. наклона упругой линии, пользуясь известными зависимостями теории изгиба из сопротивления материалов, оп1еделяем изгибающий момент на винте

При выводе второй формулы (32.6) принимались следующие законы распределения отклонений в пределах поля допуска: для смещения исходного контура — по закону Гаусса; для отклонения межосевого расстояния — по закону равной вероятности (с учетом симметрии предельных отклонений); для биения зубчатого венца — по кривой Максвелла (с учетом того, что биение существенно положительная векторная величина). На основе формул (32.6) легко получить аналогичные формулы для иных комплексов допусков, если воспользоваться известными зависимостями между соответствующими отклонениями и допусками [13].

Выражения (4.107) для амплитуды а„ и начальной фазы 0 совпадают с известными зависимостями [61] для амплитуды и фазы координаты х звена 1 при его вынужденных колебаниях под действием кинематического возмущения rsinQ0t с заданной частотой QO, приложенного к концу упругого элемента с коэффициентом жесткости Ci (со стороны двигателя; см. рис. 34). Такой результат в рассматриваемом случае вполне оправдан, поскольку

Выражения (9.44) для амплитуды a0 п начальной фазы 0 совпадают с известными зависимостями для амплитуды и фазы нормальной координаты vz при вынужденных колебаниях системы под действием возмущающего момента Mv sin (\Qut + i)v) с заданной частотой vQ0 [28]. Последнее предполагает наличие в системе идеального источника энергии с бесконечно большим запасом свободной мощности по сравнению с мощностью осцилля-цйонных сопротивлений. Такой результат вполне закономерен, поскольку выражения (9.44) отвечают условию (9.37), т. е. применимы только при анализе колебаний сравнительно невысокого уровня. Максимальный уровень колебаний в системе с малой диссипацией имеет место при Qa « /«2/v. При этом параметры а и характеризуются следующими значениями ар и !#:

Сопротивление входа дросселя. Выразим каждое из полных давлений рп и р02 через параметры одноименных сечений входа дросселя, воспользовавшись известными зависимостями [1, 3], следующими из уравнения Б ернулли для адиабатического процесса:

где р — параметр ползучести, зависящий от скорости и температуры. Физический смысл параметра: это функция, устанавливающая зависимость между температурой и скоростью ползучести так, что при изменении этих величин напряжение, вызывающее ползучесть, остается постоянным. Обработка испытаний в координатах «напряжение — параметр» резко сокращает объем необходимых испытаний и облегчает интерполирование. Результаты всех испытаний на ползучесть в координатах «напряжение — параметр» изображаются одной линией. Вид параметра можно определить, если воспользоваться известными зависимостями скорости ползучести от температуры и напряжения (3-1) и (3-2). В [Л. 9] показано, .что

не совпадающей, однако, с известными зависимостями Nu = = 7 + 0,025Ре°-8 [33] и Nu = 7,5+ 0,005 Ре [34] (несоответствие авторы работы [32] объясняют1 термическим контактным сопротивлением и отсутствием непрерывной очистки галлия). Экспериментальные данные при наличии поля описываются эмпирической зависимостью

Прямыми экспериментами было доказано, что локальная теплоотдача на основном участке теплообменника может быть описана известными зависимостями по теплоотдаче в пучках, которые получены методом электронагрева при g=const (см., например, [39]). Эти зависимости были использованы при численных расчетах на ЭВМ поля температуры в теплообменниках с боковым подводом и отводом теплоносителя. На рис. 5.15 представлено поле значений коэффициента теплопередачи k/k в сечении теплообменника установки типа БН. Сравнительно небольшое (около 20%) различие максимального и минимального значений k/k объясняется существенным вкладом термического сопротивления стенки в коэффициент теплопередачи.

Приведенная зависимость может быть использована для определения критических параметров смеси по известным параметрам заторможенного потока. При этом для определения скорости звука, критической скорости истечения и критического расхода двухфазной смеси можно воспользоваться известными зависимостями механики сплошной среды:

1) на оптимальном режиме работы насоса вычисляется его коэффициент быстроходности я$ и из каталога (или справочника) подбирается подобный насос-прототип с известными зависимостями Я, =/(0 и щ = ДО;

При конструировании передач задают частоту вращения ведущей звездочки, п\ и выбирают число зубьев малой (обычно ведущей) звездочки, после чего, руководствуясь известными зависимостями предельно допустимой частоты вращения от числа зубьев звездочки и шага цепи (рис. 1, табл. 52), выбирают значение последнего. По этим трем параметрам вычисляют скорость цепи (м/с)

Методика контроля с помощью стробирования заключается в следующем. Записывают огибающую шума на лист бумаги для образцов изделий с известными значениями контролируемого параметра U (t) (рис. 44). Затем строят семейство характеристик U* (г), где V* (0 — текущее значение огибающей ЭДС шума в точках стробирования или в точках пересечения кривых V (О с перпендикулярами, из точек, соответствующих временным координатам стробов.

Рассмотрим подробнее два вопроса: а) сколько нужно признаков для определения параметров ai, . . ., aft при известных зависимостях (1.1) или (1.2), б) сколько нужно задать различных состояний объекта с известными значениями ai, 02, . . ., ал, чтобы по ним можно было определить конкретный вид полиномиальных зависимостей (1.2).

Ответ на второй вопрос теоретически проще. Для экспериментального определения q неизвестных коэффициентов в линейных разложениях типа (1.2) требуется задать q различных состояний объекта с известными значениями внутренних параметров. Для квадратичных полиномов от k параметров это число равно q = 1 + 2k + Cf , где С\ — число сочетаний из k по 2. Идеальным является случай, когда один признак зависит только от одного параметра. Здесь нужно меньше всего признаков и предварительных тестов для определения конкретного вида зависимостей.

В процессе обучения прибора на основе анализа составляющих ф-спектра реальных сигналов машины с известными значениями параметров состояния otj определяются совместные

Для вычислений по формулам (VII.220) и (VII.222) нужно определить жесткостные коэффициенты а15 = а51 и а55, отнесенные к координатной системе Оц.тяиг/иги, с которой в нашем случае совпадает показанная на рис. VII.2 координатная система Оу,г^хту^. Чтобы их найти, воспользуемся известными значениями CXt и К.ут, которые являются соответственно жесткостными коэффициентами Он и а55, отнесенными к координатной системе Ох,г^х^, причем отнесенный к ней коэффициент а16 равен нулю. При параллельном переносе этой координатной системы с перемещением начала координат в точку (О, О, /1ЦТ) новые жесткоетные коэффициенты определяются по формулам (VII.60) и (VII.61). Находя среди них формулы для ais и ass и отбрасывая штрихи при обозначениях новых коэффициентов, найдем

Для определения реальной разрешающей способности анализатора были проведены эксперименты по измерению энергетического спектра электронов, эмиттируемых с грани (111) вольфрама. Разрешающая способность определялась по методу, предложенному в [130]. При температуре образца 300 К и напряжении на аноде 2,5 кВ разрешающая способность анализатора составила 25 мэВ. После вычислений для работы выхода электронов получена величина 4,71 эВ, что хорошо согласуется с известными значениями.

В первой и третьей графах таблицы приведены меры с известными значениями углов, а во второй — меры с неизвестными искомыми действительными значениями, определяемыми в результате измерений.

с известными значениями (рис. 265,а). Если измеряемое значение угла равно разности двух известных значений, то блок состав-" ляют из измеряемой и одной образцовой мер (рис. 265,6).

которое устанавливает соотношение между второй производной скорости у стенки и известными значениями градиента давления и температуры стенки.

где т — время, с; Т — температура, К; А и В — постоянные коэффициенты. Для определения последних обычно составляют два уравнения с известными значениями толщины слоев, получаемых экспериментально. После этого можно рассчитать толщину диффузионных слоев, которые образуются при любых других режимах их образования.

Нагрев ОК производится за счет разряда конденсатора 10. В цепи разряда (конденсатор 10 - ключ И -наконечник нагрева 5 - контролируемое изделие 8 -конденсатор 10 проходит импульс тока, амплитуда которого определяется напряжением на конденсаторе, а длительность - постоянной времени цепи разряда. Температура нагрева материала ОК не должна превышать 110 °С, чтобы исключить структурные изменения в поверхностных слоях контролируемого материала. Измеряют S0K поверхностного слоя. Разброс результатов измерения характеризует неоднородность поверхностного слоя. Значения S0K сравнивают со значениями 5Э эталонного образца с известными значениями твердости поверхностного слоя