Известным соотношениям

С увеличением содержания ферритной фазы выше определенной нормы резко снижается пластичность сталей при механической обработке, образуются трещины и другие нарушения сплошности. При повышенном содержании ферритной фазы в сварных соединениях резко уменьшается их прочность. Для определения содержания ферритной фазы в ряде случаев могут быть использованы приборы, действие которых основано на измерении магнитной проницаемости. Показания ферритометров в существенной мере зависят от магнитных характеристик материала контролируемого объекта, поэтому для градуировки необходимо применять специальные рабочие образцы (эталоны) с известным содержанием ферритной фазы. По принципам работы ферритометры близки к магнитным толщиномерам, хотя в их работе используются другие магнитные характеристики материала. Портативный магнитный ферритометр - толщиномер магнитный ФТМ-2 (разработчик прибора - филиал ФНПЦ "Прибор"), изображенный на рисунке 3.4.9, предназначен для измерения толвганы покрытий и относительного содержания ферритной фазы (а-фазы) в сварных швах. Диапазон измерений толщин покрытий: 0 - 2000 мкм, ферритной фазы: 0,05 - 25 %. Погрешность измерений ± 5 %

С увеличением содержания ферритной фазы выше определенной нормы резко стекается пластичность сталей при механической обработке, образуются трещины и другие нарушения сплошности. При повышенном содержании ферритной фазы в сварных соединениях резко уменьшается их прочность. Дня определения содержания ферритной фазы в ряде случаев могут быть использованы приборы, действие которых основано на измерении магнитной проницаемости. Показания ферритометров в существенной мере зависят от магнитных характеристик материала контролируемого объекта, поэтому для градуировки необходимо применять специальные рабочие образцы (эталоны) с известным содержанием ферритной фазы. По принципам работы ферритометры близки к магнитным толщиномерам, хотя в их работе используются другие магнитные характеристики материала. Портативный магнитный ферритометр - толщиномер магнитный ФТМ-2 (разработчик прибора - филиал ФНПЦ "Прибор"), изображенный на рисунке 3.4.9, предназначен для измерения толщины покрытий и относительного содержания ферритной фазы (а-фазы) в сварных швах. Диапазон измерений толщин покрытий: 0 - 2000 мкм, ферритной фазы: 0,05 - 25 %. Погрешность измерений ± 5 %

КОЛОРИМЕТР (от лат. color — цвет и греч. metreo — измеряю) — общее назв. приборов 2 различных типов. К. 1-го типа (трёхцветные) служат для измерения и количеств, выражения цвета в виде набора 3 чисел — координат ц в е т а. Эти координаты представляют собой интенсивности световых потоков осн. цветов, дающих при смешении цвет, неотличимый от измеряемого. К. применяются в пром-сти для контроля цвета источников света, красок, отражающих материалов, экранов чёрно-белых и цветных телевизоров и др. К. 2-го типа (химические, или концентрационные) используют для определения концентраций веществ в окрашенных р-рах, содержания разл. компонентов в продуктах химич. произ-ва, нефтях, нефтепродуктах и пр. Их действие осн. на зависимости степени поглощения света определ. длины волны (т. е. определ. цвета) от содержания того или иного компонента в жидкости. Поглощение в исследуемой жидкости сравнивается с поглощением в эталонной (с известным содержанием компонента), после чего по известным в оптике соотношениям (Бугера — Ламберта — Вера .закон) рассчитывается измеряемая концентрация (с точностью 10~а—10"' моль/л — в зависимости от рода определяемого вещества). Как трёхцветные, так и химич. К. бывают визуальными (сравнение цвета или степени поглощения

Для определения содержания фер-ритной фазы в ряде случаев могут быть использованы приборы, действие которых основано на измерении магнитной проницаемости. Но их калибровка должна быть осуществлена по эталонным образцам из контролируемой марки стали с известным содержанием ферритной фазы, найденным методом магнитного насыщения, являющимся основным методом определения содержания феррита. Однако этот метод не всегда удобен, так как для него требуется стационарная установка и он в основном позволяет проводить измерения только на специальных образцах.

Показания ферритометров в существенной мере зависят от магнитных характеристик материала контролируемого объекта, поэтому для их градуировки необходимо применять специальные рабочие образцы (эталоны) с известным содержанием ферритной фазы.

Градуировку прибора в процентах по объему а-фазы производят с помощью эталонных образцов двухфазной стали с известным содержанием ферритной фазы.

Прибор обеспечивает непрерывное локальное измерение объемного содержания ферритной фазы в стали при сканировании поверхности контролируемого изделия преобразователем. Он снабжен световым сигнализатором брака. Градуировка прибора производится по эталонным образцам контролируемой стали с известным содержанием ферритной фазы.

В этих случаях наиболее целесообразно использование дерива-тографического метода определения содержания в бумаге термопластичных покрытий по их эндотермическим пикам плавления, предварительно откалиброванных по образцам комбинированного упаковочного материала с известным содержанием термопластичных покрытий. Так, на рис. 29, а представлены кривые ДТА, полученные для образцов бумаги с различным содержанием полиэтилена (;_ЮО% полиэтилена, 2—36%, 3—23%). Данные получены при следующих условиях дериватографирования: навеска испытуемого образца бумаги — 250 мг, чувствительность весов — 500, ДТА — 1/1, ДТГ — 1/10, скорость роста температуры — 3° С/мин.

Таким образом, показания прибора прямо пропорциональны силе отрыва магнита. Измеряя ?отр на образцах с известным содержанием б-фазы, можно отградуировать прибор, получив соответствующую зависимость.

В указанных выражениях к, к', с, с' и с"- постоянные величины для контролируемого материала. Их определяют по образцу с известным содержанием остаточного аустенита (например, определив его магнитным или рентгеновским методами).

Для определения содержания ферритной фазы в ряде случаев могут быть использованы приборы, действие которых основано на измерении магнитной проницаемости. Но их калибровка должна быть осуществлена по эталонным образцам из контролируемой марки стали с известным содержанием ферритной фазы, найденным методом магнитного насыщения, являющимся основным методом определения содержания феррита. Однако этот метод не всегда удобен, так как для него требуется стационарная установка и он в основном позволяет производить измерения только на специальных образцах.

Зная o(es), о(е ), по известным соотношениям [15] опре-

Граничные значения комплексных модулей (податливостей) при сдвиге и всестороннем сжатии для изотропного композита, состоящего из изотропных вязкоупругих фаз, были получены Роско [81], причем об относительных жесткостях и тангенсах углов потерь фаз никаких предположений не делалось. Для упругих материалов эти результаты приводятся к известным соотношениям Рейсса и Фойхта. Как правило, верхняя и нижняя границы достаточно далеки одна от другой, если модули всех фаз существенно различны. Кристенсен [16] также вывел границы комплексных модулей (податливостей) для изотропных композитов, но его оценки основаны на предположениях еще более ограничительных, чем сделанные при выводе уравнения (137).

В работе [228] исследовали эволюцию структуры и упругие свойства Си, подвергнутой интенсивной деформации РКУ-прессовани-ем при комнатной температуре и последующему отжигу при температурах до 500 °С. Упругие модули Юнга Е и сдвига G вычисляли из величин скоростей v\ и и< соответственно продольных и поперечных ультразвуковых волн по известным соотношениям

Экспериментальным путем определялись логарифмические декременты колебания d основных элементов дизеля, а затем по известным соотношениям вычислялись величины коэффициентов демпфирования

Если известны перемещения, то деформации легко подсчитать по известным соотношениям из теории упругости. При малых перемещениях можно для вычисления деформаций пользоваться следующими соотношениями:

Для исследования динамических диаграмм напряжение — деформация материалов при нормальных температурах используют мерные стержни Гопкинсона. Сущность метода испытаний сводится к тому, что образец располагают между торцами двух мерных стержней и нагружают импульсом давления, возбуждаемым в одном из стержней. Напряжение, деформацию, скорость деформации образца определяют по известным соотношениям теории упругих волн из условий равенства усилий и перемещений соприкасающихся торцовых сечений образца и стержней. При этом предполагают, что амплитуда импульса давления и предел прочности исследуемого материала образца ниже предела пропорциональности материала стержней. Применение указанного метода при повышенных температурах связано с трудностями измерений упругих характеристик материала стержней и деформаций. На рис. 8 приведена функциональная схема устройства для исследования влияния температуры на динамические прочностные характеристики металлов при одноосном сжатии. Исследуемый образец 6 расположен между мерными стержнями 5 и 8. Импульс давления возбуждают в стержне 5 с помощью взрывного нагружающего устройства, состоящего из тонкого слоя взрывчатого вещества 1, ударника 2 и демпфера 3. При взрыве в стержне возникает импульс сжатия трапецеидальной формы, характеристики которого зависят от плотности материала и диаметра демпфера, а также соотношения толщины демпфера и слоя взрыв-

Подпрограмма KUB с формальными параметрами А, 5, С, D, х осуществляет определение максимального положительного корня уравнения Аха + Вх2 + Сх + + D — 0 по известным соотношениям [4].

Точность измерения плотности может быть повышена рациональным выбором энергии излучения, коэффициент поглощения которого удовлетворяет известным соотношениям [1,2] и,ж = 1; цх = 2. При измерении плотности этой же цели можно добиться соответствующим изменением толщины просвечиваемого слоя при неизменной энергии излучения.

Уравнение теплового баланса в зоне трения приводит к известным соотношениям:

По известным соотношениям массы, удельного веса материала и площади изнашивания детали легко определить изменение геометрических размеров исследуемой детали после испытаний.

если пренебречь в знаменателе единицей, * значительно меньшей для этих условий, чем второй член знаменателя. Уравнение (5-8) .в сущности идентично известным соотношениям для глубокого вакуума, которые при достаточно малой разности температур AT" имеют вид [Л. 15, 55]: