Известное выражение

Предполагая, что а — длина самого короткого звена, /I самого длинного, и, используя известное соотношение между длина ми сторон треугольника (длина стороны треугольника мет,пи-суммы длин двух других его сторон), запишем следующие неравенства:

у, z прямоугольной декартовой системы координат. Взяв скалярное произведение каждой части равенства (38) на самое себя, получим другое известное соотношение:

Для случаев, представленных на рис. 3.12,я,б, согласно /77/, предельная огибающая является касательной к кругам Мора в точках At, положение которых на контуре круга определяется видом напряженного состояния HO, а следовательно, и характером нагружения п (так как HO = 2п - 1). Например, для случая плоской деформации ity = 0, п = 0,5 имеем т' = 0 (огибающая параллельна оси s), и выражение (3.23) преобразуется в известное соотношение, полученное в работе /84/. При п < 0,5, когда точка At находится левее точки Л0>5, при п > 0,5, когда Л, правее AQ 5, характеристическое соотношение имеет вид

Предполагая, что а — длина самого короткого звена, d — самого длинного, и, используя известное соотношение между длинами сторон треугольника (длина стороны треугольника меньше суммы длин двух других его сторон), запишем следующие неравенства:

Для случаев, представленных на рис. 3.12,а,б, согласно /77/, предельная огибающая является касательной к кругам Мора в точках At, положение которых на контуре круга определяется видом напряженного состояния HO, а следовательно, и характером нагружения п (так как DO = In - 1). Например, для случая плоской деформации HO = О, п - 0,5 имеем т' = О (огибающая параллельна оси s), и выражение (3.23) преобразуется в известное соотношение, полученное в работе /84/. При п <0,5, когда точка At находится левее точки А0 5, при и > 0,5, когда At правее AQ 5, характеристическое соотношение имеет вид

Экспериментально может быть определено только произведение acD. Оказывается, что если ас принять равной 562, то Dc будет близок к коэффициенту зернограничной диффузии Db. Используя известное соотношение р « 0,1 (t.s/G6)2 [8, 101, получаем для эффективного коэффициента диффузии соотношение

где S — истинное напряжение; F0 и F— соответственно начальное и текущее значения площади поперечного сечен.чя образца. Подставим в уравнение (4.1) известное соотношение для площадей

Фронт распространяющейся усталостной трещины имеет пространственную структуру, которая формируется из кластера микротрещин в каждом цикле приложения нагрузки. Для такой ситуации применимо известное соотношение [158, 159], которое в случае формирования фронта трещины представляется следующим образом:

Из всех зависящих от температуры характеристик полимеров наибольшее внимание привлекло аналитическое выражение для коэффициента смещения «т- При Т < Tg обычно принимается известное соотношение Аррениуса (см. Ферри [29] иХалпин [39]):

Подставляя выражение (21) в неравенство (19) и учитывая, что dA — 2da, получим хорошо известное соотношение Гриффитса

Подставляя величину NU в известное соотношение для скорости пластической деформации е = bNU, находим:

. Ki = 0.45G Vb/L и известное выражение для деформации (3.11)

тот же предел, что и- для части М0А. В частности, если. траектория является окружностью радиуса R в вертикальной плоскости, то получится известное выражение для продолжительности бесконечно

т. е. волна распространяется без колебаний со скоростью апл = = I ?/р(1 —И2), соответствующей скорости звука в пластине. При достаточно больших временах от момента приложения нагрузки Co/pR^>l получаем известное выражение для распространения волны в стержнях при одноосном напряженном состоянии

шения кинетостатической задачи методом жесткого рычага Жуковского масштаб вообще оказывается ненужным. Вот при решении задачи об определении скоростей точек механизма для его мгновенного положения и вводится методика Ассура. Перефразируя одно известное выражение, можно сказать, что построение планов (или картин, как их обычно называет Ассур) скоростей является пробным камнем для его теоретических изысканий. В самом деле, механизмы первого класса второго порядка, по классификации Ассура, для которых фактически был разработан этот метод и которые составляют абсолютное большинство всех известных до настоящего времени механизмов, образуются наслоением на кривошип сильвестровых диад, т. е. двухповодковых групп. Следовательно, положение каждой новой точки механизма зависит от положения тех двух звеньев, которые соединяются в искомой точке. Сами же звенья определяются в своих положениях своими связями с известными точками механизма, в том числе с точками неподвижного основания.

Переходя к амплитудному отношению сил, равному модулю комплексного коэффициента передачи (VII.182), получим известное выражение для коэффициента передачи массивному жесткому фундаменту силы, приложенной к массе М,

В основе всех формул для определения толщины зубьев Sx при различных радиусах /?х лежит известное выражение из геометрии эвольвентного зацепления.

Мы здесь изучим лишь приближенное решение для достаточно общего случая шпинделя переменного сечения на упругих опорах. При этом воспользуемся одним из приближенных методов определения первой частоты, в частности, формулой Донкерли, для случая, когда имеется только распределенная масса шпинделя. Подобным путем можно вывести формулу и при наличии сосредоточенных масс. Для собственной частоты можно записать известное выражение

где / — полудлина трещины (рис. 4.15, а), а Д/С — размах коэффициента интенсивности напряжений. Последний коэффициент интенсивности имеет известное выражение

При расчете профиля регулирующего клапана используем известное выражение для определения площади проходного сечения клапана F, см2:

В случае термомеханической системы получаем хорошо известное выражение:

Для произведений известное выражение «квадратный корень из суммы квадратов» относится к допускам, выраженным в процентах. Допуски для частного или для комбинации произведений и частных объединяются аналогичным способом. В качестве примера, иллюстрирующего применение этого метода, рассмотрим определение допуска на выходное напряжение идеализированного трансформатора (фиг. 1.4). Допуски взяты в пределах ±3 ст. Номинальное выходное напряжение равно

Рекомендуем ознакомиться:

Исследования прочности

Измерения отклонений

Измерения относительного

Измерения переменных

Измерения погрешностей

Измерения положения

Измерения потенциалов

Измерения представляет

Измерения продольных

Измерения производится

Измерения пульсаций

Меню:

Главная страница Термины