Исследование стойкости

Исследование статической прочности труб при наличии вмятин и овальности сечений показало, что при статическом нагружении происходит устранение в процессе пластического деформирования местных отклонений от правильной геометрической формы трубы и разрушение наступает при напряжениях, равных временному сопротивлению материалов этих труб. Наблюдаемые разрывы имеют место как в зоне продольного сварного шва, так и вдали от него, по основному металлу.

Исследование статической

§ 3.3. Исследование статической и повторно-статической прочности труб магистральных трубопроводов....... 158

Исследование статической жесткости

47. Иосилевич Г. Б. Исследование статической прочности резьбовых соединений со спиральными вставками. «Вестник машиностроения», 1964, № 8.

Исследование статической трещин&сойкости проводили испы-

3. Исследование статической прочности элементов оборудования *

3. Исследование статической прочности

Исследование статической трещиностойкости проводили испытанием малогабаритных образцов на трехточечный изгиб. Первоначально на заготовки наносился фрезой острый надрез (радиус в' вершине надреза

Исследование статической трещиностойкости проводили испытанием образцов на трехточечный изгиб. Конструкция образцов приведена на рисунке 2.19, а. Первоначально на заготовки наносился фрезой острый надрез (радиус в вершине надреза р < 0,1 мм). Далее циклическим консольным изгибом выращивали усталостную трещину. Максимальное напряжение в сечении с надрезом не превышало 0,5 предела текучести. Охлаждение образцов проводили в специальном термостате (рисунок 2.19, б). Механические свойства исследованных сталей даны в таблице 2.9.

В работе [147] описано исследование статической и усталостной прочности соединений внахлестку, выполненных контактной точечной сваркой на листовой горячекатаной стали ВСтЗ толщиной 5 и 6 мм кипящей плавки с нанесением фосфатной пленки. Окалину с поверхности металла перед фоефатированием удаляли травлением или дробеструйной обработкой. Метод удаления прокатной окалины на качество сварки не влиял. Фосфатирующий раствор имел следующий состав: 14 г/л монофосфатного цинка; 28 г/л азотнокислого натрия; 0,06 г/л окиси меди или углекислой меди. Рабочая температура раствора была 50—55° С. Экспериментально были установлены оптимальная толщина фосфатной пленки и режимы контактной сварки.

карбида вольфрама в составе практически всех промышленных твердых сплавов вызвано тем, что этот карбид единственный среди карбидов переходных металлов, обладающий некоторой пластичностью. Таким образом было установлено, что основной принцип создания твердых сплавов комбинированием твердого карбидного скелета с пластичной металлической связкой (что придает сплаву одновременно высокую твердость и некоторую пластичность) должен быть дополнен карбидной составляющей пластичности при сохранении ее твердости на должном уровне. При резании такими сплавами должна увеличиться податливость резца не только в целом, но и на микроуровне отдельного режущего зерна. В связи с этим была выполнена серия работ, направленных на изыскание заменителей карбида вольфрама новыми тугоплавкими соединениями, отвечающими указанным выше требованиям сочетания прочности и пластичности. Одним из направлений реализации результатов теоретических исследований кафедры было создание безвольфрамовых твердых сплавов на основе карбида титана с никелевой связкой, легированной молибденом, выполнелное канд. техн. наук В. К. Витря-нюком и другими сотрудниками совместно с Чирчикским филиалом ВНИИТС (Г. Т. Дзодзиев). Полученные в результате этого исследования твердые сплавы с 12 и 19%-ной (по объему) никель-молибденовой связкой (отношение N2: Мо= 4 : 1) по прочности на изгиб и сжатие, по ударной вязкости и по упругим характеристикам равноценны стандартным твердым сплавам группы ТК (Т5К10 и Т15К6), а по твердости, окалиностойкости и температуре начала схватывания с углеродистыми сталями существенно превосходят сплавы ТК. Если коэффициент трения сплава Т15К6 по углеродистой стали составляет 0,25, то сплава ТНМ-12 —всего 0,08; температура схватывания у Т15К6— 570°, а у ТНМ-12—700° С, окалиностойкость ТНМ-12 в 2 раза выше, чем у ТК. Исследование стойкости сплавов ТНМ-12 при получистовом и чистовом точении стали 50 в диапазоне скоростей от 20 до 270 м/мин показали их превосходство в 2—4 раза по сравнению со стандартным сплавом Т15К6. Использование тех же сплавов для изготовления матриц мундштучного прессования графитовых стержней (Славянская карандашная фабрика), фильер для волочения проволоки (Узбекский комбинат тугоплавких и жаропрочных металлов), электрод-инструментов для электромеханического сглаживания поверхности стальных деталей (Киевский авиазавод) показало увеличение стойкости в 1,5—3 раза по сравнению со стандартными твердыми сплавами.

Большой практический интерес представляет исследование стойкости кремнийорганических немодифицированных связок в условиях высоких давлений и температур. В условиях реакции вода (водяной пар), выступающая в качестве разрушающего реагента, вызывает перераспределение силоксановых связей. Химический анализ продуктов разложения показал, что гидротермальная деструкция полидиме-тилфенилсилоксанов протекает, вероятно, с разрывом не только связи Si — С, но и связи Si — О. В гидротермальных условиях можно предположить следующий механизм реакции:

2. МалкинА. Я., Экспериментальное и теоретическое исследование стойкости долбяков при черновой и чистовой обработке зубьев шестерён, изд. ЛИР ЭНИМС, 1939.

3. М а л к и н А. Я-, Экспериментальное исследование стойкости при черновой и чистовой нарезке зубьев червячными фрезами, изд. ЛИР ЭНИМС, 1939.

Позже в тех же случаях В. А. Робин [Л. 126] провел исследование стойкости этих материалов против коррозийного воздействия на них сплава ОС-2, при этом были получены идентичные результаты. Следует отметить, что как в опытах со сплавом СС-1, так и в опытах со сплавом СС-2 полностью исключался контакт теплоносителя с воздухом.

Исследование стойкости высаживающих пластин сплава Т15К6 формы 1107 проводилось на шлифованных образцах из стали 45 (180...194 НВ) диаметром 60 мм и длиной 400 мм со следующим режимом высадки: /=450 A; v = = 4 м/мин; 5 = 1,5 мм/об; Р= = 600 Н. Отдельные параметры режима изменялись в следующих пределах: /=350... 600 А; Р = 200... 1000 Н, угол заточки инструмента а=40... 65°; и = 2...12 м/мин.

1 Плоткин А.Б. Исследование стойкости нагревательных элементов из железо-

Может потребоваться исследование стойкости материала при изменении величины рН, высокой температуре и действии хлора. Влияние хлора определяют, например, путем измерения ионообменной способности материала до и после его выдержки в растворе хлора в течение длительного времени. Определенным показателем может служить также количество хлора, поглощенного материалом.

27.Кравцов В. В., Кузеев И. Р., Шингаркина О. В., Иванов В. Д. Исследование стойкости полимерных материалов и композиций в условиях коррозионно -эрозионного износа // Проблемы нефтегазовой отрасли. Материалы межрегиональной научно - методической конференции: Сб.- Уфа: Изд. УГНТУ, 2000. - С. 23.

138. Штрейдман Л. Б. Исследование стойкости резин в сильно агрессивных средах. — «Химическое и нефтяное машиностроение», 1972, № 2, с. 25—26.

ИССЛЕДОВАНИЕ СТОЙКОСТИ К МЕНКРИСТАЛЛИТНОЙ