Истинного объемного

Приращение истинного напряжения do за время dt для деформируемого в горячем состоянии металла можно представить в Виде алгебраической суммы двух членом описывающих упрочнение металла и его разупрочнение:

Анализ рассмотренных методов механических испытаний металлов с точки зрения их применимости к изучению процесса деформационного упрочнения показал, что наиболее приемлемым является испытание на одноосное растяжение цилиндрических образцов. Действительно, схема линейного одноименного напряженного и деформированного состояния, наиболее точно определяющая достоверные значения истинных напряжения S и деформации е сохраняется неизменной до значительной степени деформации. Переход к объемному напряженному состоянию при образовании шейки вносит некоторую условность в определение истинного напряжения, однако имеются методики, позволяющие учитывать гидростатическую компоненту растягивающего напряжения и таким образом избегать значительной погрешности. Определение же истинной деформации е не вызывает затруднений.

Поскольку при изучении деформационного упрочнения необходимо» оперировать только величинами истинного напряжения S и истинной? деформации е, то уравнение (3.50) в дальнейшем будет представлено в виде

С помощью машинного расчета уравнения (4.20) для каждого значения нагрузки за пределом прочности может быть найдено соответствующее значение деформации е, затем и значение истинного напряжения

гребней, приходящаяся на единицу площади поперечного сечения шейки. Затем, исходя из условия, что разделение перетяжек происходит при достижении теоретической прочности на сдвиг, и зная величину истинного напряжения разрушения, была рассчитана средняя ширина гребня в момент окончательного сдвига. Она оказалась равной примерно 0,5 — 1 мкм, т. е. близкой к наблюдаемым на фрактограм-ме. В случае если сдвиг на перетяжках происходит не одновременно, а последовательно в процессе движения пластичной трещины, то ширина гребня может быть несколько больше из-за концентрации напряжений в вершине трещины.

Новая теория нераспространяющихся усталостных трещин, предложенная X. Фукухарой, основана на предположении о достижении амплитудой истинного напряжения в зоне вершины трещины критического разрушающего напряжения. Анализ амплитуд истинных напряжений проведен с использованием закономерностей наложения концентраторов напряжений, а критическое напряжение разрушения определено с учетом влияния скорости нагружения и температуры. Теоретическое решение получено для изгиба при вращении круглых образцов с периферическим концентратором напряжений и растяжения-сжатия по симметричному циклу бесконечной пластины с центральным эллиптическим отверстием. Наиболее интересной особенностью полученного теоретического решения является его применимость для определения пределов выносливости как по трещино-

Теоретическое исследование нераспространяющихся усталостных трещин может быть проведено на основе анализа амплитуд истинных напряжений, действующих в вершине трещины, и условий достижения этими амплитудами критического значения с учетом влияния скорости нагружения и температуры. Будет ли дальше распространяться возникшая и развившаяся на некоторую глубину усталостная трещина в вершине надреза при дальнейшем увеличении числа циклов нагружения, зависит от того, превышает или нет амплитуда истинного напряжения в зоне у вершины трещины критический предел прочности материала [21]. Если амплитуда истинного напряжения у вершины трещины превышает критическое напряжение, то в рассматриваемой зоне возникает новая усталостная трещина. Если же критическое напряжение достигнуто не будет, то дальнейшего развития трещины не произойдет и такая трещина станет нераспространяющейся. Это предположение основано на экспериментах, в которых было показано, что пределы выносливости образцов с развившейся на некоторую глубину трещиной при испытании на растяжение-сжатие практически не зависят от номинального среднего напряжения цикла, а зависят только от амплитуды номинального напряжения.

Рис. 3. Зависимость истинного напряжения а' от истинного

точка 4 (рис. 2.17 и 2.20) имеет физический смысл лишь в диаграмме Р, А/ (максимальная нагрузка, выдерживаемая образцом), аналитического же максимума в величине истинного напряжения нет.

Рис. 4.54. Влияние облучения в реакторе на кривую зависимости истинного напряжения от истинной деформации для никеля: / — необлученный образец, 2 — облученный образец (~1020 нейтрон/см2 при энергии нейтронов выше 1 Мэв, Т <-> 80 °С) [Paris F. Е., The Effects of Irradiations on Structural Materials. Proceedings of the International Conference on the Peaceful Use of Atomic Energy, United Nations, vol. 7, 1956, p. 484, paper № 747].

Упругопрочностные свойства резины при растяжении "характеризуются: а) условным пределом прочности (в кгс/см2) —отношением силы (в кгс), вызывающей разрыв образца, к его первоначальному сечению (в см2) ; б) относительным удлинением (в % ) — отношением длины образца в момент разрыва к его первоначальной длине; в) условным напряжением при заданном удлинении образца (в кгс/см2), а также величинами истинного напряжения при заданном удлинении и истинной прочностью. Работу разрушения при растяжении определяют по ГОСТ 23620—78. Методы испытания на лопаточных и кольцевых образцах установлены ГОСТ 270—75.

На рис. 1.8 приведена типичная кривая изменения, истинного объемного паросодержания *р в зависимости от массового расходного паросодержания потока х при адиабатном течении (д = 0) и при наличии обогрева (q=^0). Такие зависимости могут быть построены просвечиванием потока ^-излучением. Непосредственно из замеров по значениям интенсивности излучения при просвечивании канала, заполненного смесью, и канала, заполненного каждой •из фаз в отдельности, устанавливается истинное значение плотности смеси рист. По значениям рист легко определить <р [из уравнения (1.13)], а также и/ и w" [зависимости (1.6) и (1.7)].

Для обогреваемого участка в расчет вводят среднее значение истинного объемного ларосодержания фзаст, рассчитанное по средне-

По мере прогрева основной массы жидкости скорость конденсации уменьшается и паровые пузыри вырастают до размеров, при которых становится возможным их отрыв от стенки. В этом случае конденсация пузырей происходит в переохлажденном ядре .потока и чем меньше недогрев, тем больше становится толщина двухфазного пристенного слоя. При некотором значении Д^нед паровые пузыри движутся в переохлажденном ядре потока 'по всему сечению канала. Об этом свидетельствуют непосредственные измерения среднего истинного объемного парооодержания ср в потоке недогретой жидкости, а также измерения интенсивности теплообмена и гидродинамического сопротивления. Высокие значения ф при я<0 (см. рис. 1.9) «е могли бы устанавливаться в потоке, если бы область двухфазного течения ограничивалась тонким пристенным слоем.

Толщина двухфазного слоя 6дВ всегда -больше толщины пристенного перегретого слоя 8ПеР. Соотношение между 6пер и бдв, а •также абсолютные значения бдв и истинного объемного ларосодёр-жания в пределах двухфазного слоя фдв для данной жидкости за-256

Расчет истинного объемного паросодержания на выходе из аппарата фвых. Количество пара, образующееся в аппарате,

где ф — среднее значение истинного объемного паросодержания на кипящем участке; ф = фвых/2 = 0,345.

Рис. 39. Влияние истинного объемного содержания волокон на толщину прослойки [10] &/ti= [l-2(kl/n)1/2](Nf)1fg': 1 — бор; 2 — стекло; 3 — графит

Первая попытка [81] применения модели раздельного течения фаз со скольжением к определению критического расхода двухфазной смеси .оказалась безуспешной, так как полученная расчетная зависимость давала значительные расхождения с экспериментом. Причина неудачи состояла прежде всего в том, что в расчетной модели использовались зависимости для истинного объемного паросодержания, полученные при малых градиентах давлений по длине канала. Очевидно нельзя применять указанные зависимости в околокритической области течения, где как известно, dpjdz-^oo.

Адиабатные течения (необогреваемые каналы). Связь истинного объемного и массового паросодержания дается выражением

/ — определение мощности ТВС из заданного поля тепловыделения в активной зоне; 2 — определение расхода теплоносителя через реактор по гидравлическим характеристикам контура и насосов; 3 — определение расходов теплоносителя через ТВС при заданных сопротивлениях дроссельных устройств (способе гидравлического профилирования); 4 — определение гидравлических потерь в ТВС; 5 - - определение распределения в ТВС удельных тепловых потоков, энтальпии, температуры, давления, паросодержания теплоносителя; 6 — определение истинного объемного паросодержания теплоносителя; 7 ~- определение коэффициентов гидравлического сопротивления в элементах ТВС; 8 — определение критических плотностей тепловых потоков в ТВС; 9 — определение коэффициентов теплоотдачи; 10 — определение распределения температуры в твэлах; II — определение теплотехнической надежности ТВС и активной зоны в целом

Уравнения для расчета коэффициентов трения и истинного объемного па-росодержания