Избыточная температура

Влияние аэрации на подземную коррозию обобщено Романовым [7]: «В хорошо аэрируемых грунтах скорость питтингообра-зования быстро падает от высоких начальных значений, вследствие окисления железа и образования на поверхности металла гидроксида железа, обладающего защитными свойствами и снижающего скорость питтингообразования. С другой стороны, в плохо аэрируемых грунтах начальная скорость питтингообразования снижается очень медленно. В этом случае неокисленные продукты коррозии диффундируют вглубь почвы и практически не защищают металл от дальнейшего разрушения. Агрессивность почвы влияет также на наклон кривой зависимости глубины пит-тинга от времени. Так, даже в грунтах с хорошей аэрацией избыточная концентрация растворимых солей будет препятствовать об-

замедляется при увеличении концентрации ионов ОН~ и ускоряется в присутствии ионов Ni2+ и Pt4+, коллоидальной платины, никелевого и медного порошков; ионы Мп2+ реакцию не ускоряют [24, 27]. Любые факторы, как химические, так и механические, действие которых приводит к разрушению защитного магнетито-вого слоя на стали, увеличивают скорость реакции. Обычно процесс протекает на отдельных участках и вызывает появление на котловых трубах язвенных поражений, а иногда коррозию бороздками. В этом отношении особенно вредна избыточная концентрация ионов ОН~ влияние этого фактора рассмотрено ниже. Механические разрушения могут происходить при остывании котла. Различие в коэффициентах линейного расширения оксида и металла приводит к отслоению и скалыванию оксидного слоя и, как следствие, к обнажению поверхности металла. Соответственно, при следующем пуске котла наблюдается временное увеличение скорости выделения водорода. После того как пленка оксида, вновь образующаяся на обнаженной поверхности, достигает некоторой толщины, скорость выделения водорода падает до обычных значений.

Авторы [9,28] отдают предпочтение полигонизационному механизму образования ячеистой структуры, согласно которому существенную роль в формировании дислокационных ячеек играют процессы переползания краевых компонент дислокаций. Этот процесс, как известно, является самым медленным звеном полигонизации, поскольку требует переноса массы за счет диффузии точечных дефектов [9]. Избыточная концентрация точечных дефектов в деформируемом кристалле обусловлена возникновением, движением и взаимодействием дислокаций в процессе деформации, поскольку каждая дислокация, пересекаясь с дислокациями леса высокой плотности, приобретает значительное число порогов, способных порождать при дальнейшем перемещении вакансии и междоузельные атомы. В работе [9] особо подчеркивается качественно различный характер ячеистой структуры, возникающей на ранних и конечных стадиях деформации, причем это различие проявляется как в механизме образования дислокационных ячеек, так и механизме передачи пластической деформации через границы ячеистой структуры. На ранних стадиях деформации границы ячеек представляют собой клубки, сплетения, вытянутые вдоль плоскостей скольжения и в направлении скольжения. При дальнейшей пластической деформации формируется разориентированная ячеистая структу-

где A/I, Ар — избыточная концентрация электронов и дырок в данный момент; знак « — » указывает на то, что в процессе рекомбинации концентрация носителей уменьшается.

где /( — константа скорости процесса; С — концентрация углерода в диффузионной зоне; U — энергия активации реактивной диффузии; V и S — объем и поверхность контакта алмаз — расплав. При длительных выдержках (от 1 ч и более) проявляется-зональное строение диффузионной области, соответствующее горизонтальному разрезу диаграммы состояния взаимодействующих элементов. Скорость растворения углерода в диффузионной среде регулируется скоростью образования фаз МХСЙ, Для образования высших (да содержаний углерода) карбидов на границах зон требуется начальная избыточная концентрация углерода, то есть концентрационный

Накопление случайного необратимого скольжения с различными знаками [1] должно привести к смещениям обоих знаков. Таким образом можно объяснить рельеф свободной поверхности УПС (рис. 4, б), но в то же время нельзя объяснить одинаковое направление смещений во всех УПС. Движение винтовой дислокации путем двойного поперечного скольжения в одном цикле дает смещение (Ь) (Ь — вектор Бюргерса) в описанном объеме. Избыток винтовых дислокаций одинакового знака в одной УПС привел бы к микроскопическому смещению УПС с экструзией на одной поверхности образца и с интрузией на другой стороне (рис. 4, в). До сих пор такие корреляции между экструзиями и интрузиями на противоположных свободных поверхностях УПС не исследованы. Однако известно, что существует хорошее согласие между шириной УПС внутри объема и шириной экструзий на поверхности [11]. Но такая модель также не может объяснить одинакового направления смещения во всех УПС (см. рис. 2). Имеются данные о высокой плотности избыточных вакансий в металлах при усталости, особенно в УПС с высокой местной пластической амплитудой [9]. Такая избыточная концентрация вакансий связана с расширением объема. В эксперименте с постоянной амплитудой деформации рост объема УПС привел бы к экструзиям на поверхности образца («swelling») [10] и смещениям внутри его от центра к

Для зарождения трещин усталости за счет коагуляции вакансий необходимы избыточная концентрация вакансий и благоприятные условия для диффузии — условия, которые не могут быть реализованы при циклическом деформировании хрупких металлов, а также при испытании на усталость в условиях низких температур. По наблюдениям В. С. Ивановой, в случае пересечения плоскостей скольжения, в которых происходит сдвиг,

icin. «i v_n/iyiYt,iiriv,ivi j^civ^v. в—избыточная концентрация, сплошная неподвижная сетка.

При дозировании извести в количестве, большем, чем это необходимо для связывания свободной угольной кислоты и разложения бикарбонат-ионов, в воде появляется избыточная концентрация гидроксильных ионов, в результате чего достигается произведение растворимости и для гидроокиси магния, которая также выпадет в осадок, что приводит к частичному снижению магниевой жесткости воды:

автоматического регулирования его дозировки становится затруднительным. При концентрации кислорода в конденсате на уровне 20 мкг/кг расход гидразина по тракту ПНД составляет до 50 мкг/кг, необходимая избыточная концентрация N2H4 в питательной воде поддерживается устойчиво.

Избыточная концентрация гидразина .... 100—150 мкг/кг

Аналогичным обр&зом осуществляется и тепловое взаимодействие потока с пластиной. Частицы жидкости, «прилипшие» к поверхности, имеют температуру, равную температуре поверхности tc. Соприкасающиеся с этими частицами движущиеся слои жидкости охлаждаются, отдавая им свою теплоту. От соприкосновения с этими слоями охлаждаются следующие более удаленные от поверхности слои потока — так формируется тепловой пограничный слой, в пределах которого температура меняется от tc на поверхности до /ж в невозмущенном потоке. По аналогии с гидродинамическим пограничным слоем толщина теплового пограничного слоя бт принимается равной расстоянию от поверхности до точки, в которой избыточная температура жидкости ft=t — tc отличается от избыточной температуры невозмущенного потока дж = *ж —<с- на малую величину (обычно на 1 %).

Таким образом, избыточная температура термически тонкого тела с течением

GI и G2 — соответственно масса реду; тора и масла, кг; с\ — теплоемкость металла, С = 05-103 Дж/(кг-°С); с2 — теплоемкость масла, с2=1,63- О3 Дж/(кг-°С); [^пах] — допустимая температура на рева, [/тах] = 90...120 °С; tm — средняя избыточная температура N асла, °С, tm = 0,5 ([/max] —

средняя избыточная температура масла: /m = 0,5([t])max —М, °С. Для передач, работающих в повторно-кратковременном режиме, когда время непрерывной работы и паузы малы по сравнению со временем разогрева передачи до установившейся температуры, расчет ведут также по формуле (10.33), но по среднему теплу, выделяющемуся за единицу времени:

где / избыточная температура; 2а двойная толщина стенки вкладыша или антифрикционного слоя.

где 0 = (Т- Т0)/(Т„ - Т0) - безразмерная избыточная температура; Bi = «6Д; Fo = at/62; х - расстояние от центра тела, м; 8 — расчетная прогреваемая толщина, м; Т— температура нагреваемого тела, К; Т„ — начальная температура тела, К; а — коэффициент температуропроводности, м2/с; f — время, с.

Введем масштабы для переменных величин, характерные для данной задачи. Для геометрических размеров и координат масштабом будет длина пластины /; для скоростей — скорость невозмущенного потока wm; для температур — избыточная температура стенки ®с. Проще говоря, мы будем измерято линейные размеры в рассматривае?лой задаче не в метрах, а в безразмерных долях от длины пластины, скорость в любой точке — в долях от скорости невозмущенного потока, а избыточную температуру --в долях от избыточной температуры стенки, Для пересчета переменных от обычной системы единиц в «новую» (безразмерную) воспользуемся соотношениями

где ()'o=/n--/"•'; /ж — температура среды (жидкости); $=--t— /ж; / — текущее значение температуры; в — относительная избыточная температура тела; Л'п ----- 'постоянные, определяемые из начальных условий;

где ft—t — /ж — осредненная избыточная температура жидкости 'В данной точке следа относительно температуры окружающей среды; 'б'макс — максимальное значение этой темпера-_ _ туры;

Обозначим &t='t—tC2 — текущий температурный напор или избыточная температура; AU=tci — tfC2 — полный температурный напор ил» наибольшая избыточная температура.

Обозначим Д?/Д^о=в — безразмерный температурный яапор или безразмерная избыточная температура; х/Ь=Х — безразмерная координата; получим: .