Избыточного цементита

Избыточное содержание инициирующих и летучих компонентов связующего, изменение вязкости связующего

Очень благоприятно на механические свойства и износостойкость стали ПЗЛ влияет одновременное легирование хромом и азотом (табл. 43), также значительно уменьшающее размер ее зерна. И в этом случае избыточное содержание азота нежелательно.

Избыточный против эвтектоидного углерод связан в избыточные карбиды. Чем дальше сталь от эвтектоидного состава, тем больше в ней избыточных карбидов и тем больше карбидная неоднородность. В валковых сталях типа 9Х и 9X2 избыточное содержание углерода достигает 0,2—0,25%. В структуре этих сталей содержится большое количество крупных карбидов, затрудняющих ковку и усложняющих режимы термообработки для устранения карбидной неоднородности.

Тощие пески подобно кварцевым делятся на группы по зерновому строению. Их химический состав и прочность не нормируются, на сорта они не разделяются. Нижний предел газопроницаемости в зависимости от крупности колеблется от 15 единиц (Т 270/200) до 450 единиц (Т 30/50). Применяются взамен кварцевых песков в тех случаях, когда избыточное содержание глины не оказывает вредного воздействия на свойства формовочных или стержневых смесей.

Никель, дорогой и дефицитный легирующий элемент, вводится в аустенитные жаропрочные стали в количестве не менее 9 % для получения аустенитной структуры. Вместе с никелем вводится хром. Для снижения склонности к меж-кристаллитной коррозии в аустенитные стали вводятся титан и ниобий, которые связывают практически весь углерод в термически устойчивые карбиды. Избыточное содержание титана и ниобия приводит к образованю интерметаллических соединений и как следствие к охрупчиванию стали. Никель повышает коррозионную стойкость аустенитных сталей. В перлитную сталь, идущую для изготовления барабанов, вводят ~ 1 % никеля для повышения предела текучести и сопротивления хрупкому разрушению.

Никель, дорогой и дефицитный легирующий элемент, вводят в аустенитные жаропрочные стали в количестве не менее 9% для получения аустенитной структуры. Вместе с никелем вводят хром. Для снижения склонности к межкристаллитной коррозии в аустенитные стали вводят титан и ниобий, которые связывают практически весь углерод в термически устойчивые карбиды. Избыточное содержание титана и ниобия приводит к образованию интерметаллических соединений и как следствие к охрупчиванию стали. Никель повышает коррозионную стойкость аустенитных сталей.

Пузырек удерживался в нужном положении в Жидкости при помощи очень слабого сферического звукового поля. При такой методике отпадали недостатки методики с применением подводного электрического разряда — избыточное содержание газа и высокая температура. В этих опытах применялась пузырьковая камера с помещенным внутри вибратором из титаната бария. В пу-

Никель в количестве не менее 9% вводят в жаропрочные нержавеющие стали для получения аустенитной структуры. Обычно вместе с никелем в состав стали добавляют хром. Никель — дорогой и дефицитный легирующий элемент. Для стабилизации структуры и снижения склонности к межкристаллитной коррозии в аустенит-ные стали вводят титан и ниобий, которые связывают практически весь углерод в тугоплавкие карбиды. Избыточное содержание титана и ниобия приводит к образованию интерметаллических соединений и, как следствие, к охрупчиванию стали. В перлитную сталь для барабанов паровых котлов вводят никель в количестве около 1% для повышения предела текучести.

или в виде других соединений. Избыточное содержание серы, по

Никель в количестве не менее 9% вводят в жаропрочные стали для получения аустенитной структуры. Обычно вместе с никелем вводят хром. Никель — дорогой и дефицитный легирующий элемент. Для стабилизации структуры и снижения склонности к межкристаллитной коррозии в аустенитные стали вводят титан и ниобий, которые связывают практически весь углерод в тугоплавкие карбиды. Избыточное содержание титана и ниобия приводит к образованию интерметаллических соединений и, как следствие, к охрупчиванию стали.

отклонение в структуре металла швов 09X1МФ содержания структурно свободного феррита (ферритных оторочек (^ по границам зерен) от оптимальных значений ухудшает длительные свойства сварных соединений [24], в том числе при ^ф < 15 мкм снижается длительная пластичность металла и соответственно повышается склонность сварных соединений к хрупкому разрушению, а при ?ф > 50 мкм избыточное содержание структурно свободного феррита вызывает резкое снижение жаропрочных свойств сварных соединений с разрушением по металлу шва;

Как видно из приведенного графика, вначале отливки из белого чугуна медленно нагревают в течение 20—25 ч до 950—1000°С; при этой температуре происходит графитизация избыточного цементита, что успевает произойти

Наличие в структуре закаленной стали избыточного цементита полезно во многих отношениях. Например, включения избыточного цементита повышает износоустойчивость стали. Нагрев же выше Лс3 опасен и не нужен, так как он не повышает твердости, наоборот, твердость даже несколько падает вследствие растворения избыточного цементита и увеличения остаточного аустенита (см. выше рис. 222, кривая )); при таком нагреве растет зерно аустенита, увеличивается возможность возникновения больших закалочных напряжений, интенсивнее обезуглероживается сталь с поверхности и т. д.

•содержания углерода возрастает, что объясняется наличием избыточного цементита, вкрапленного в мартенсит.

В литом горячекатаном состоянии эти стали имеют структуру пластинчатого перлита с избыточными (часто в виде сетки) карбидами. Для получения необходимого количества графита проводят графитизирующий отжиг. При этом пластинчатый перлит переводят в зернистый для улучшения обрабатываемости. Режим обработки в общем аналогичен режиму графитизн-рующего отжига ковкого чугуна1 и заключается в нагреве до 820—840°С с выдержкой около 5 ч, охлаждении до 700—720°С, выдержке 5—15 ч при этой температуре для частичной графитизации избыточного цементита. Дальнейшее охлаждение до 600°С — с печыо, а от 600°С — на воздухе.

При понижении температуры эвтектический аустенит обедняется углеродом вследствие выделения избыточного цементита и при температуре 727 °С распадается с образованием перлита. После охлаждения заэв-тектические чугуны состоят из первичного цементита, имеющего форму пластин, и ледебурита (перлит + цементит) (рис. 78, б). С повышением содержания углерода количество цементита возрастает.

При нагреве доэвтектоидной или заэвтектоидной стали процесс аустенитизации осложняется превращением структурно свободного феррита в аустенит или растворением избыточного цементита. При нагреве доэвтектоидной стали зародыши аустенпта могут возникать и на границах ферритных зерен. В этом случае диффузия углерода по межфазной границе приводит к стремлению цементита раствориться в феррите, что будет приводить к превращению феррита в аустенит 1.

Белый чугун назван так по виду излома. Структура белого чугуна состоит их перлита, ледебурита и избыточного цементита (см. рис. 5.9). Поэтому он отличается высокой твердостью, хрупкостью, низкой прочностью и трудоемкостью механической обработки. Из отбеленного чугуна производят прокатные валки и др. Из белого чугуна делают отливки деталей с последующим отжигом на ковкий чугун.

Нормальная структура цементированного слоя заэвтектоидной зоны состоит из пластинчатого перлита с небольшим количеством избыточного цементита. Иногда цементит выделяется в виде массивных включений, окруженных свободным ферритом. Такая структура является анормальной. При термической обработке цементит анормальной структуры растворяется в меньших количествах, и это вызывает образование мягких пятен на поверхности. Закалку такой стали сле-

Заэвтектоидная сталь с 1,0—1,15% С в результате влияния избыточного цементита приобретает при нагреве под закалку более мелкое зерно и лучшие механические свойства (рис. 14.3).

[Л. 79]. Если в слое присутствует большое количество избыточного цементита или остаточного аустенита и слой обеднен по углероду до тростомартенсита, то усталостная прочность по изгибу понижается с 69—79 до 26 — 55 кгс/ммг.

Термическая обработка стали сводится к ее закалке в воде с температур нагрева 1000—1150° С. Эти температуры лежат значительно выше критических точек Аг, так как необходимо обеспечить растворение избыточного цементита (Fe, Mn)3C, завершающееся в нелегированной стали ПЗЛ при 900—1100° С (а в сталях с хромом, ванадием, титаном при более высоких температурах). При охлаждении выпадение избыточных карбидов происходит с некоторым гистерезисом, поэтому допустимо