Избирательный усилитель

Для влажных топлив разность Фвп — tra будет меньше,'чем для сухих топлив. С точки зрения процесса теплопередачи для достижения приемлемых температурных напоров во избежание значительного роста поверхности нагрева необходимо, чтобы на горячем конце воздухоподогревателя разность температур газа и воздуха ft^ — trB ^ ^ 30 °С.

будет меньше, чем для сухих топлив. С точки зрения процесса теплопередачи для достижения приемлемых температурных напоров во избежание значительного роста поверхности нагрева необходимо, чтобы на горячем конце воздухоподогревателя разность температур газа и воздуха -&'ап — /гв ^= ^ 30 °С.

Во избежание значительного повышения концентрации эмульсии вследствие испарения из нее воды, глубокого изменения ее состава, а также сильного загрязнения срок службы эмульсии (водных растворов) устанавливается не более 30 дней, при централизованной подаче — 2 — 3 месяца.

Наиболее важными особенностями рассматриваемых технологических процессов для нержавеющих сталей являются следующие. При горячей деформации сталей ферритного класса во избежание значительного роста зерна и снижения

вания". Как только основной металл будет доведён до такого состояния, в пламя вводится пруток твёрдого сплава, после расплавления которого начинают покрывать наплавляемую поверхность. Расплавленный сплав, накладываемый на „запотевшую" поверхность, расплывается по ней и даёт ровный и гладкий слой наплавки (фиг. 277). Нецелесообразно доводить основной металл при нагреве до образования ванночки во избежание значительного смешения твёрдого сплава с основным металлом, понижающего твёрдость наплавленного слоя. При наплавке сплавов типа стеллитов флюсы не применяются.

При применении топлив, выделяющих смолу (бурые и каменные угли, торф, древесина), технологическая схема усложняется за счёт установки смолоуловителей - дезинтеграторов (фиг. 42, г) или электрофильтров (фиг. 42, б). Дезинтегратор в данном случае заменяет газодувку, повышая давление газа. Недостаток схемы фиг. 42, в по сравнению со схемой фиг. 42, г заключается в том, что газ проходит скруббер до газодувки. Во избежание значительного повышения давления на выходе газа из газогенератора (или создания отрицательного давления на пути газа) конструкция скруббера не должна представлять значительных сопротивлений. В зависимости от вида топлива в схемах могут быть предусмотрены дополнительно сухие пылеуловители, скрубберы специального назначения и т. п. (фиг. 42, д).

Из многочисленных конструкций смоло-уловителей наибольшее распространение имеют дезинтеграторы и электрофильтры. Они служат для выделения из газа безводной или малообводнённой смолы. Газ, подаваемый к смолоуловителям этого типа, должен иметь температуру на 10—15° С выше точки росы водяных паров, содержащихся в газе, во избежание значительного обводнения смолы, осаждаемой в смолоуловителе. Дальнейшее повышение температуры приводит к недостаточно полному извлечению смол из газа. Оптимальная температура газа, поступающего в смолоуловитель, составляет 80—90° С.

Пределы регулирования генератора определяются пределами регулирования и схемой переключения тяговых двигателей. Во избежание значительного увеличения габаритов генератора рекомендуется ограничить пределы регулирования его значением степени регулирования генератора:

Исследованиями установлено, что сварка теплоустойчивых сталей больших толщин должна производиться с применением предварительного и сопутствующего подогрева. Для уменьшения величины остаточных напряжений сварное соединение после сварки должно подвергаться отпуску при температуре, не превышающей температуру отпуска стали до сварки. Во избежание значительного укрупнения зерен а падения ударной вязкости по линии сплавления, сварка должна осуществляться на режимах с ограниченными тепловложе-ниями. Для предотвращения развития диффузионных процессов необходимо стремиться максимально приблизить химический состав шва к составу основного металла. Наилучшие результаты по получению заданного (требуемого) химического состава металла шва определены при легировании через сварную проволоку.

С точки зрения максимального охлаждения дымовых газов и, таким образом, максимального использования скрытой теплоты содержащихся в них водяных паров предпочтительнее противоток теплоносителей, т. е. подача воды сверху и восходящее движение дымовых газов. Однако, несмотря на значительные преимущества, противоток не лишен и недостатков: а) невозможность применения скоростей движения газов более 3 м/сек при насадке из колец Рашига размерами 50 X 50 X 5 мм и 3,5 м/сек при насадке размерами 80 X 80 X 8 мм во избежание значительного уноса влаги и нарушения гидравлического режима насадочного слоя; б) как следствие этого завышенное сечение контактной камеры и повышенный расход металла на сооружение корпуса; в) сравнительно высокое аэродинамическое сопротивление насадочного слоя. Тем не менее при наличии котлов с нижним выводом уходящих газов целесообразность противоточных контактных экономайзеров, имеющих входной газовый патрубок в нижней части корпуса, несомненна.

С точки зрения глубокого охлаждения дымовых газов и максимального использования скрытой теплоты содержащихся в них водяных паров предпочтительнее противоток теплоносителей, т. е. подача воды сверху и восходящее движение дымовых газов. Однако несмотря на значительные преимущества, противоток не лишен и недостатков: а) невозможность применения скоростей газов более 2—3 м/с при кольцевых насадках размерами 50X50X5 мм и 3—3,5 м/с при насадках 80Х80Х Х8 мм во избежание значительного уноса влаги и нарушения гидравлического режима насадочного слоя; б) как следствие этого, завышенное сечение контактной камеры и повышенный расход металла на изготовление корпуса; в) сравнительно высокое аэродинамическое сопротивление насадочного слоя. Тем не менее при установке к котлам с нижним выводом уходящих газов целесообразность противоточных контактных экономайзеров, имеющих входной газовый патрубок в нижней части корпуса, несомненна.

изображена на рисунке 3.4.27. Устройство содержит источник поля 1, соединенные последовательно магниточувствительный узел 2, избирательный усилитель 3. синхронный детектор 4 и видеоконтрольный блок 5. Магниточувствительный узел 2 содержит преобразователи Холла, число которых равно числу кольцевых ферритовых сердечников. Потенциальные электроды каждого преобразователя Холла замкнуты через соответствующий сердечник, а токовые электроды всех преобразователей соединены последовательно и подключены к выходу стабилизатора тока 8.

команде блока разверток 6, последовательно переключают вертикальные и горизонтальные адресные провода, подключая к ним соответственно генераторы синусоидального тока 9 и 12. Сигнал из измерительной обмотки поступает на избирательный усилитель 3, выделяющий разностную частоту генераторов, а синхронный детектор 4 преобразует сигнал в постоянное напряжение, подаваемое на видеоконтролъный блок 5 и изменяющее яркость светового пятна на экране.

изображена на рисунке 3.4.27. Устройство содержит источник поля 1, соединенные последовательно магниточувствительный узел 2, избирательный усилитель 3, синхронный детектор 4 и видеоконтрольный блок 5. Магниточувствительный узел 2 содержит преобразователи Холла, число которых равно числу кольцевых ферритовых сердечников. Потенциальные электроды каждого преобразователя Холла замкнуты через соответствующий сердечник, а токовые электроды всех преобразователей соединены последовательно и подключены к выходу стабилизатора тока 8.

команде блока разверток 6, последовательно переключают вертикальные и горизонтальные адресные провода, подключая к ним соответственно генераторы синусоидального тока 9 и 12. Сигнал из измерительной обмотки поступает на избирательный усилитель 3, выделяющий разностную частоту генераторов, а синхронный детектор 4 преобразует сигнал в постоянное напряжение, подаваемое на видеоконтрольный блок 5 и изменяющее яркость светового пятна на экране.

1 и 2 — измерительные преобразователи; 3 — блок питания; 4 — блок компенсации; 5 — избирательный усилитель; б и 7 — фазовые детекторы; 8 — блок измерительный; 9 <— выходной прибор

эффект можно наблюдать на структуроскопах типа ЭМИД, для чего к прибору через фильтр основной частоты подключается анализатор гармоник (например, С5-3) или избирательный усилитель (например, У2-6). С ломощью такой установки замечено, что изменение диаметра контролируемого образца из конструкционной стали при контроле правильности выбора температуры отпуска на приборе ЭМИД на амплитуду третьей гармоники влияет меньше, чем на амплитуду основного сигнала. Делались попытки связать амплитуду гармоник с изменениями размеров зерна, появлением частиц цементита, немагнитных- включений. Для высокохромистых сталей использовались характерные соотношения между амплитудами гармоник.

Приведенные на рисунке результаты получены с помощью созданного макета прибора для контроля упругих напряжений в ферромагнетиках, принцип работы которого описан выше. В указанном макете прибора намагничивание осуществляется П-образным электромагнитом, расположенный между его полюсами феррозонд включен по схеме полимера. Сигнал с измерительной обмотки феррозонда поступает на частотно-избирательный усилитель, настроенный на вторую гармонику возбуждающего тока феррозонда. С частотно-избирательного уси-лителя сигнал частотой 2/ поступает на первый вход фазового детектора, на второй вход которого поступает сигнал основной частоты / от генератора. К выходу фазового детектора подключен стрелочный индикатор.

а — С4-35; б — третьоктавного Ф4327: / — входное устройство; 2 — предварительный усилитель; 3 — избирательный усилитель; 4 — переключатель фильтров; 5 — активные ДС-фильтры; 6 — промежуточный аттенюатор; 7 — оконечный усилитель; S — блок измерения; 9, 10 — измерительный прибор

Исследуемый сигнал Ux поступает через входное устройство, посредством которого осуществляется приведение сигналов к уровню, обеспечивающему удобство отсчета по шкале измерительного прибора. При измерении в режиме «Широкая полоса» исследуемый сигнал с выхода предварительного усилителя поступает через промежуточный аттенюатор на оконечный усилитель, схему измерения и измерительный прибор. При измерении в режиме «Узкая полоса» исследуемый сигнал с выхода предварительного усилителя поступает на полосовой фильтр, представляющий собой избирательный усилитель, в цепь отрицательной обратной связи которого в любой последовательности подключают с помощью переключателя 28 фильтрующие ячейки, выполненные в виде двойных Т-образных мостов. С выхода избирательного усилителя сигнал поступает через предвари-

Избирательный усилитель ИУ-1 содержит частотно-избирательный четырехполюсник с фантомной цепью (рис. 1) в канале обратной отрицательной связи. Принцип работы и преимущества четырехполюсника с фантомной цепью легче всего пояснить сравнением его с несимметричным двойным Т-четырехполюсником (рис. 2). Характеристика передачи несимметричного двойного Т-четырехполюсника при квазирьзонансе [1] определяется выражением

Отсюда видно, что корректирующая емкость позволяет получить нулевой баланс четырехполюсника, независимый от частоты. Окончательно величина емкости Ск подбирается при настройке. Экспериментальная частотная характеристика избирательного усилителя показывает, что этот избирательный усилитель имеет необычайно широкий частотный диапазон плавной перестройки (10 -г- 450 ец) при неравномерности его амплитудно-частотной характеристики всего +5% и добротности порядка Q — 50. Для сравнения вспомним, что существующие в балансировочных машинах