Исследованиями установлено

В работе [П.5] было установлено, что охлаждающая способность водных растворов глицерина в температурном интервале мар-тенситного превращения практически мало отличается от охлаждающей способности воды. Проведенными на Челябинском тракторном заводе исследованиями установлена целесообразность применения прерывистого охлаждения (через воду в масло) при высокочастотной закалке деталей сложной формы, а также разработаны принципы его использования. Применение этого способа охлаждения при объемной закалке деталей с использованием обычного печного нагрева сопряжено с рядом трудностей, связанных главным образом с установлением оптимальной длительности охлаждения деталей в воде. Излишняя выдержка в воде ведет к охлаждению части детали ниже мартенситной точки в условиях быстрого охлаждения, что сопряжено с ростом вероятности образования трещин и короблением деталей. При недостаточной выдержке в воде вместо мартенситного превращения произойдет перлитное превращение. Не менее важным является и то обстоятельство, что в момент окончания первой стадии охлаждения сердцевина имеет более высокую температуру, чем поверхностные слои, поэтому при недостаточной длительности охлаждения детали в воде следует ожидать нагрева поверхностных слоев во второй стадии охлаждения (в масле); это может привести в одном случае к отпуску мартенсита, в других —• к образованию из аустенита продуктов перлитного или бейнитного превращения.

Новейшими исследованиями установлена более точная формула.

Аналитическими и экспериментальными исследованиями установлена применимость законов Фика к случаю диффузии различных элементов в твёрдых растворах. • По первому закону Фика

С увеличением па увеличиваются силы инерции, повышающие износ деталей, растут скорости и ускорения шпагата, что учащает его обрывы. Экспериментальными исследованиями установлена возможность работы аппаратов на вязке очёсанного льна при t «1,0 4-12 сек. и k « 0,5-^0,6. Вязка неочё-санного льна при этих условиях также возможна, но практически не применяется из-за невозможности отделения связанных снопов друг от друга. Отделение снопов достигается при меньшей производительности аппарата, т. е. при t в пределах 3—4 сек. и при k в пределах 0,2—0,3. Вязка стеблей неочёсанного льна применяется только в машинах с рабочим захватом 0,8—1,0 м, вязка очёсанной соломки— в льнокомбайнах с рабочим захватом 2,66 м.

Природа усталостных процессов. Металлографическими исследованиями установлена следующая картина разрушения металла. Как при переменных, так и постоянных нагрузках в начальный период нагружения в металле возникают сдвиги.

Многочисленными исследованиями установлена коррозионно-усталостная прочность различных углеродистых и легированных сталей, а также других конструкционных материалов (алюминия, титана и др.) в различных коррозионных средах (в воздухе с различными загрязнениями и различной влажностью, воде и других средах).

Указанными исследованиями установлена высокая эффективность импульсивной обработки металла околошовной зоны малыми зарядами взрывчатых веществ для рассмотренных типов соединений в широком диапазоне изменения коэффициентов асимметрии цикла.

Сварку вели вольфрамовым электродом в аргоне. Металлографическими исследованиями установлена мегккристаллитная коррозия на участке перегрева металла рядом со швом (фото 9.88). Химический анализ показал, что сталь была недостаточно стабилизирована. Она содержала только 0,18% Ti при 0,11% С. В соответствии с требованиями TGL7143, для обеспечения стойкости против межкристаллнтной коррозии содержание титана должно быть, по крайней мере, в 7 раз выше содержания углерода. Следовательно, причиной повреждения является неправильный выбор стали для данных условий работы конструкции.

Исследованиями установлена возможность применения печей кипящего слоя для обжига предварительно измельченного боксита. При обжиге боксита крупностью 5 мм при 650° С в течение 3—5 мин была практически полностью удалена внешняя и химически связанная влага, степень десульфуризации боксита составила 80%, степень декарбонизации 70—80%.

Исследованиями установлена возможность спекания во вращающейся печи сухой нефелиноизвестняковой шихты, а также в печах кипящего слоя —• предварительно гранулированной шихты. Перспективным является сухой способ спекания с предварительным нагревом шихты во взвешенном состоянии в запечных теплообменниках — циклонных и шахтных. Применение сухого способа позволит снизить расход тепла на спекание до 100 кг

Исследованиями установлена принципиальная возможность использования красных шламов в различных отраслях народного хозяйства.

Изучение характера распространения трещин показало, что они развиваются хрупко от внешней поверхности трубы с вязким доломом на ее внутренней поверхности [23, 29]. В сечении стенки трубы часто наблюдалось ветвление трещин. Следует отметить, что они развиваются в направлении, перпендикулярном плоскости действия кольцевых растягивающих напряжений, являющихся максимальными в сложном напряженном состоянии трубы под действием внутреннего давления. Микроструктурные исследования характера распространения трещин показывают, что зарождающаяся микротрещина имеет меж- или транскристаллитный характер развития. То же самое наблюдается и в местах их ветвлений. В процессе своего развития характер распространения трещин трансформируется. Фрактографическими исследованиями установлено, что трещина развивается в три этапа: 1) меж- или транскристаллитно на стадии зарождения и дискретного подрастания; 2) коррозионное растворение металла в полости зародившейся

Процессы малоцикловой коррозионной усталости на сплаве титана ВТ1-0 в целом протекают по такому же механизму, как и у стали 18-10, несмотря на различную природу материалов, хотя это различие и сказывается на конкретном ходе зависимостей. Так, максимальные значения уровня микродеформаций здесь достигаются при много меньших числах циклов нагружения, чем на стали 18-10, а их абсолютные величины почти в 2 раза выше. Это приводит к относительно раннему коррозионно-усталостному разрушению сплава, причем на воздухе его усталостная долговечность примерно в 1,5 раза выше, чем в электролите, но и в том, и в другом случае титан обладает значительно более низкой усталостной долговечностью по сравнению со сталью 18-10 (почти на порядок). Такое поведение технического титана можно объяснить следующим. Известно, что по своим термодинамическим свойствам титан является химически активным металлом. Однако на его поверхности очень интенсивно образуется тонкая оксидная пассивирующая пленка, отличающаяся более высокой, чем у других металлов, устойчивостью. При этом электрохимическими исследованиями установлено, что титан подвергается сильному химическому действию только в тех средах, в которых защитный слой пленки разрушается и не восстанавливается. В нашем случае в условиях усталостного малоциклового нагружения в связи с развитием больших микропластических деформаций (максимальных ла поверхности)' хрупкая оксидная пленка разрушается и открывается доступ кислорода воздуха или электролита при коррозионной усталости к термодинамически неустойчивой матрице основного металла. Даже кислород, резко снижая пластичность титана, способствует значительному падению усталостной долговечности на воздухе по сравнению со сталью 18-10. Это подтверждается микротопографи-

Расчет прочности зубьев по контактным напряжениям. Исследованиями установлено, что наименьшей контактной усталостью обладает околополюсная зона рабочей поверхности зубьев, где наблюдается однопарное зацепление — см. рис. 8.5. Поэтому расчет контактных

Практикой эксплуатации и специальными исследованиями установлено, что нагрузка, допускаемая по контактной прочности зубьев, определяется в основном твердостью материала. Наибольшую твер-

Предел контактной выносливости — исследованиями установлено, что контактная прочность, а следовательно, предел контактной выносливости ан„ и абсцисса точки перелома кривой усталости Nm

Вследствие разнообразия условий эксплуатации для большинства машин и механизмов циклограммы нагрузки могут быть только приближенными. Исследованиями установлено, что большинство режимов нагружения современных машин сводятся приближенно к шести типовым режимам (рис. 8.42), см. ГОСТ 21354—75. При вычерчивании графиков типовых режимов на'гружения фактическую циклограмму (см. рис. 8.41) заменяют циклограммой, на которой расчетные нагрузки располагают последовательно в порядке убывания их значений (это не отражается на результатах расчета) и затем ступенчатую циклограмму заменяют плавной огибающей кривой.

К. п. д. Исследованиями установлено, что основными составляющими потерь мощности в волновой передаче являются потери в зубчатом зацеплении и генераторе. Несмотря на значительную нагрузку зацепления, обусловленную большими передаточными отношениями, реализуемыми в одной ступени волновой передачи, потери здесь сравнительно невелики, так как невелики скорости скольжения. Значительная доля потерь приходится на генератор как элемент конструкции, вращающийся с высокой скоростью входного звена н воспринимающий большие нагрузки выходного звена. Так же как и в простых передачах, к. п. д. растет с увеличением нагрузки и уменьшается с увеличением передаточного отношения. Замечено, что к. п. д. имеет максимум при некотором значении нагрузки. Положение максимума зависит от жесткости звеньев передачи. При увеличении жесткости максимум сдвигается в сторону больших нагрузок (вследствие уменьшения искажения формы звеньев под нагрузкой), что влияет на качество зацепления. Практически значение к. п. д. при t»80. . .250 располагается соответственно в пределах 0,9. . ,0,8.

Предельная быстроходное 1Ь подшипника. Ограничивается указанной в каталоге предельной частотой вращения пир. Это наибольшая частота вращения, за пределами которой расчетная долговечность не гарантируется. Исследованиями установлено, что интенсивность износа и потери на трение в подшипниках качения связаны с окружной скоростью. Поэтому для оценки предельной быстроходности при-

Химическая стойкость материала зависят также от его структуры. Мкл'очислещшми исследованиями установлено, что при кристаллической структуре материвла. его стойкость вюте, чем при аморфной.

Экспериментальными исследованиями установлено, что в пределах малых удлинений для пластичных материалов имеет место прямая пропорциональная зависимость между напряжениями и деформациями. Эта зависимость носит название закона Гука:

Изучение характера распространения трещин (рис. 1.3) показало, что они развивались хрупко от внешней поверхности трубы с вязким доломом. В сечении трещин часто наблюдались кх ветвления. Следует отметить, что трещины развиваю1. :я в направлении, перпендикулярном плоскости действия кольцевых растягивающих напряжений, являющихся максимальными для напряженного состояния трубы. Мик-рсструктурные исследования характера распространения трещин показали, что зарождающаяся ь. лфотрещина имеет межкристаллитный механизм развития. То же самое наблюдается и в местах их ветвлений. В процессе своего развития характер распространения трещин транс -формируется. Фрактографическими исследованиями установлено, что трещина развивается в три этапа: 1 - межкристаллитно на стадии зарождения и дискретного подрастания; 2 - коррозионное растворение металла в полости зародившейся трещины; 3 - механический долей . На первом, под во действием коррозионной среды, образуется межкристадлитная трещина, а на втором - происходит увеличение полости трещины еа счет коррозионного растворения ее стенок и воздействия ,.-.еханических растягивающих напряжений, увеличивающихся за счет уменьшения живого сечения стенок трубы. Межкристаллтаый механизм зарождения трещин связан с выявленной значительной повреждаемостью границ зерен карбонат-бикарбонатной средой (КБС). образующейся в приэлектрсдном слое катоднополяризуемои поверхности трубы. Как это было показано в результате проведенных в УГНТУ и за рубежом исследований, прямое воздействие содей угольной кислоты на сталь при наличии поляризации вызывало селективное травление на гпаницах зерен. На втором этапе, при растворении металла, трещина развивается, в основном, перпендикулярно поверхности трубы. Причем следует отметить, что первый и второй этаы обратимо чередуются, подготавливая основу для их попеременного проявления. На третьем этапе разрушение происходит по вязкому механизму под углом примерно 45° к поверхности трубы (плоскость действия максимальных касателы._и напряжений). Причем на МТ. подвергнутых переиспытаниям избыточным давлением, разрушение может происходить