Изменения дислокационной

Бопп и др. [29] изучали действие облучения быстрыми нейтронами на динамический модуль Юнга и внутреннее трение некоторых минералов (см. табл. 4.15). Облучение проводилось в реакторе с графитовым замедлителем OGR и в реакторе с водяным замедлителем MTR; эти два реактора имеют различные потоки медленных, быстрых нейтронов и у-лучей. Поэтому изменения динамического модуля Юнга можно объяснить разными причинами. В табл. 4.15 показано, что увеличение интегрального потока нейтронов не влечет пропорционального увеличения радиационных эффектов. Изменение свойств, видимо, достигает насыщения (режимы облучения А и Б). Из табл. 4.14 можно видеть, что изменения теплопроводности также, вероятно, достигают насыщения, но при более высоких уровнях облучения быстрыми нейтронами.

В настоящее время наибольшее распространение в стационарных машинах получили такие способы силовозбуждения^ как шатунно-кривошипный, инерционный, гидравлический, электромагнитный, электродинамический и магнитострикционный способы силовозбуждения, возбуждение постоянной силой (для вращающихся образцов). Каждому из этих способов силовозбуждения присущи определенные системы для управления величиной задаваемых напряжений. Так, при возбуждении динамических нагрузок с помощью щатунно-кривошипного механизма величина напряжений определяется величиной радиуса кривошипа. Изменяя величину радиуса по заданной программе, можно приближение воспроизвести необходимые спектры нагрузок. Обязательным условием при этом является возможность изменения динамического перемещения на ходу, без остановки машины. ,

Динамическая жесткость и демпфирование амортизатора зависят от частоты вследствие изменения динамического модуля упругости резины и отношения длины волны к толщине резинового массива. Если колебания резинового массива описывать зависимостями, аналогичными продольным и сдвиговым колебаниям, стержня, то переходная жесткость оказывается пропорциональной произведению 2it/y/JSp/sin (2mfh/a), где / — частота возбуждения; Е — модуль упругости; р — плотность резины; а// — длина волны в резине; h — толщина резинового слоя. При / -> 0 это произведение стремится к E/h, а при fn=an/2h, где п — целое число, достигает максимальных значений. На этих же частотах амортизатор обеспечивает максимальное демпфирование колебаний. Следовательно, жесткость и потери в амортизаторе можно считать не зависящими от частоты только на частотах, значительно' меньших a/2h. Так, для резины с модулем упругости 50 кгс/см2 скорость продольной волны а ты 7-Ю3 см/с и при толщине резинового слоя 4 см повышение жесткости наблюдается уже на частотах 400—500 Гц. На рис. 40 приведена частотная зависимость, потерь энергии A W, отнесенных к квадрату вертикальных илж

Регуляторы применяются как центробежного типа, так и основанные на использовании изменения динамического напора свежего заряда во впускном трубопроводе.

Рис. 40. Характер изменения динамического коэффициента трения в процессе заклинивания: а — в контакте ролика со звездочкой при ведущей звездочке; б — в контакте ролика с обоймой при ведущей обойме

Рис. 126. Характер изменения динамического момента от расположения обгонного механизма в кинематической цепи машинного агрегата

Рис. 13-2. Элемент отборного устройства (а) и график (б) изменения динамического напора (/) и аэродинамического сопротивления (2) вдоль этого элемента.

Определение изменения динамического момента, действующего в плоскости приведения, производится путем дифференцирования.

После постановки на входе в вентилятор специальных интер-цепторов, турбулизирующих поток, общая динамическая картина поведения вентилятора существенно изменилась. Проявившиеся ранее резонансные колебания практически исчезли. Взамен возникли нерегулярные колебания рабочего колеса, максимальный размах которых превышал максимальные амплитуды резонансных колебаний. Спектральный анализ показал, что этим нестационарным колебаниям, носящим случайный характер, соответствуют частоты, отвечающие полосе сгущения собственных частот системы (точки на рис. 8.12), т. е. нерегулярные колебания преимущественно происходят по формам колебаний с большим числом волн по окружности. Эти результаты свидетельствуют о возможности радикального изменения динамического состояния рабочих колес вентиляторов и компрессоров в зависимости от конкретных условий, которые складываются во входном устройстве.

тер изменения динамического момента позволяет двигателю при разгоне под .нагрузкой мгновенно пройти зону больших пусковых токов и максимально нагрузиться только вблизи значений полных чисел оборотов, когда пусковые токи уже снижены, а вентиляционное охлаждение ротора стало существенным. Это исключает возможность перегрева ротора двигателя.

Сопротивление шахматного многорядного поперечно обтекаемого гладкотрубного пучка без учета изменения динамического напора в нем определяется по формуле

Сопротивление коридорного многорядного поперечно обтекаемого гладкотрубного пучка без учета изменения динамического напора в нем определяется по формуле

Известно, что путем направленного изменения дислокационной структуры можно обеспечить существенное повышение долговечности металлоизделий. В частности, такой путь представляется перспективным для сварных соединений. Проведенный комплекс исследований на сварных соединениях из малоуглеродистой стали покапал, что это возможно осуществить с помощью электрогндропмпульгцой обрибот-

Распространение фронта Людерса - Чернова на стадии циклической текучести связано с процессами интенсивного изменения дислокационной структуры в областях металла, где этот фронт уже прошел (происходят процессы деформационного упрочнения в локальных объемах металла). Это яв-

При изучении механизмов пластической деформации методом исследования изменения дислокационной структуры был выявлен процесс текстурирования монокристаллов кремния и ниобия. Методом прямого наблюдения дислокационной структуры было показано, что при скольжении индентора в поверхностных слоях стали XI8H9T достигается высокая плотность дислокаций с образованием полос скольжения в виде пакетов. При этом отчетливо наблюдается ориентировка пакетов в направлении, перпендикулярном действию тангенциальных сил [29].

Наконец, в ряде работ были предприняты попытки косвенными (в первую очередь, рентгеноструктурными) методами оценить изменения дислокационной структуры стали в процессе ТМО [99, 101, 20, 135 и др.]. В результате таких исследований установили резкое увеличение плотности дислокаций в деформированном аустените и сохранение высокой плотности несовершенств после мартенситного превращения. При этом очень важен вывод о наследственности дислокационной структуры при ТМО [20, 135], который позволяет связать повышение проч-

Изучение закономерностей изменения дислокационной структуры и напряжения течения при пластической деформации, а также вопросы структурной подготовки материала к разрушению являются наиболее актуальными задачами современной дислокационной теории.

Основным фактором, определяющим изменение строения и свойств металла в результате холодной пластической деформации, является накопленная энергия в деформированном металле, которая связана с изменением дислокационной структуры. Эта накопленная (скрытая) энергия деформирования определяет необратимые процессы в зерне, которые вызывают последующие изменения дислокационной структуры материала в условиях эксплуатации и определяют жаропрочные свойства стали.

Выдержка в течение 17 ч при температуре 180 °С после циклического нагружения приводила к полному возврату внутреннего трения. Этот эффект можно объяснить повторным закреплением дислокаций точечными дефектами в процессе выдержки, поскольку при такой температуре существенного изменения дислокационной структуры, влияющего на Л и среднюю длину LN дислокационной петли, не происходит.

Чтобы объяснить влияние предварительной повторно-переменной перегрузки на последующую многоцикловую долговечность, провели металлографическое исследование изменения дислокационной структуры с помощью электронного микроскопа 8].

Таким образом, для всех частот нагружения характерно дробление частиц Т13А1, т. е. протекание фазовых превращений при комнатной температуре. Изменения дислокационной структуры выражаются в увеличении плотности дислокаций и изменении их конфигурации в зависимости от характера сопутствующих фазовых превращений. Кроме того, в отличие от материала, испытанного на частоте 33 и 300 Гц, на частоте 10 кГц наблюдается сильная деформация межфазных а/3-границ.

Изменение сопротивления сдвигу мягкой стали схематически представлено на рис. 4. Чтобы не рассматривать влияние изменения дислокационной структуры и параметров у и U0 при изменении скорости, использовались безразмерные координаты

Для изучения изменения дислокационной структуры в никеле в процессе ИП проведены измерения ФМР поликристаллического никеля при трении с конструкционной бронзой в поверхностно-активной среде (глицерин) и инактивной (масло индустриальное И-20А). Исследования ФМР проводили на спектрометре, который представлял собой волноводную мостовую схему, построенную на ферритовом циркуляторе с отражательным прямоугольным резонатором. Образцы в форме дисков с хвостовиками со сформированной предварительно поверхностью отжигали в вакууме 2,66 х X 10"4 Па (2-1(Г6 мм рт. ст.) при 800° С в течение 2 ч. После отжига образцы испытывали на машине трения АЕ-5.