Изменения длительности

Испытания на горячую длительную твердость стали 12Х1МФ показали, что с повышением температуры твердость линейно снижается подобно характеру изменения длительной прочности [112].

В связи с последним обстоятельством в испытаниях на прочность при жестком нагружении необходимо выбирать частоту с учетом характера изменения длительной пластичности таким образом, чтобы исключить влияние общей продолжительности деформирования. При этом для деформационно нестареющих материалов частота испытаний в соответствии с рассматриваемой

С учетом характера изменения длительной пластичности необ^ ходимо выбирать в испытаниях на прочность при жестком нагружений частоту, позволяющую исключить влияние общей продолжительности деформирования.

Учитывая значительный диапазон изменения длительной пластичности е/ по парку элементов конструкций из одной марки стали (для стали 25Х2М1Ф e™in = 4-МО %, е/тах = 40 %), построены зависимости коэффициента запаса по числу циклов nN от е/ (рис. 4.11). Полученные результаты позволили сделать следующие выводы:

Зависимости 60,9/80,9 от N представлены на рис. 36. Для всех режимов испытания можно отметить одну закономерность изменения длительной пластичности. С увеличением числа предварительных циклов значения е01в существенно уменьшаются по сравнению с величинами е0,9 для нециклированных образцов. Для аустенитной стали наиболее резкое уменьшение значений е0>9, как правило, наблюдается на начальном этапе циклирова-ния, затем характеристика изменяется относительно плавно.

Сопоставляя с этими данными результаты исследования разрушений при ползучести и термоусталости, а также характер изменения длительной пластичности в зависимости от предварительного термоциклирования, можно сделать заключение, что в процессе зернограничного деформирования при комбинированных режимах нагружения большее значение имеет ползучесть, т. е. длительность пребывания металла под нагр узкой при максимальной температуре. В свою очередь, термоциклическое деформирование приводит к ускоренному исчерпанию резервов пластичности материала, предопределяющее в итоге преждевременное хрупкое разрушение.

Для стали 15Х1М1Ф изменение параметра суммирования Ас — = / (а) при комбинированном нагружении не только соответствует характеру изменения длительной пластичности е = <р (т), но и положение минимума параметра Лс практически совпадает с положением минимума характеристики пластичности материала в условиях ползучести. Предварительное термоциклирование одинаково влияет на длительную прочность сталей 12Х1МФ и 12Х18Н10Т (см. кривые рис. 55).

Выше была отмечена аналогия в характере изменения термоциклической пластичности с кривой изменения длительной пла-

Рис.1.9. Хронология изменения длительной прочности бююо при 875 °С и длительной пластичности при температурах от 550 до 925 °С суперсплавов. Рисунок иллюстрирует результат внимательного отношения к исследованию разрушения суперсплавов [7]. Перечислены различные факторы, явления, процессы, технологические методы и- характеристики, ставшие предметом исследования (БК — быстрая кристаллизация; ПР — плазменное распыление; НК — направленная кристаллизация; МС — монокристаллическое состояние; ГИП — горячее изостати-ческое прессование; ДУ — дисперсное упрочнение оксидными частицами; ПМ — порошковая металлургия)

Совершенно противоположная закономерность изменения длительной пластичности для диапазона рабочих температур 500...700° С проявляется у теплоустойчивой стали 15ХМ [114] (см. рис. 2.24, б). Характерное для многих сталей [108, 114] снижение располагаемой пластичности происходит при температурах 500 ... 650° С, Длительность этого этапа тем больше, чем ниже температура испытания; например, для 650° С достижение минимума завершается за время около 200 ч. Однако увеличение температуры до 700° С вызывает существенное увеличение располагаемой пластичности в зависимости от времени деформирования.

сплава ХН51ВМТЮКФР. В то же время, если пластичность сплава ХН51ВМТЮКФР с ро-стом температур остается примерно постоянной (12 ... 14%), то у сплава ХН73МБТЮВД пластичность значительно снижается {до 10% в диапазоне температур 600... 700° С), Значительная разница у рассматриваемых сплавов имеется и в характере изменения длительной пластичности. При высоких температурах сплав ХН73МБТЮВД существенно охрупчиваехся, но

ВЫПРЯМИТЕЛЬ УПРАВЛЯЕМЫЙ — выпрямитель тока, у к-рого выпрямленное напряжение можно менять путём изменения длительности части периода, когда В. у. проводит ток. Применяется в осн. в вентильных электроприводах пост, тока, для вентильного возбуждения электрич. машин, питания электролизных ванн, тяговых сетей.

не дает существенного различия в периоде роста трещины при максимальном уровне опрессовки. Это отражает тот факт, что доминирует в развитии трещины начальная стадия разрушения, когда большую часть излома занимает зона "П". Поскольку оценки периода роста трещины в этой зоне проведены по единой методике, а длительность роста трещины в этой зоне занимает большую часть по сравнению с периодом роста трещины в зоне формирования усталостных бороздок, то и закономерности изменения длительности роста трещины явились общими для всех уровней внутреннего давления. По отношению к уровню создаваемого внутреннего давления при предварительной перегрузке период роста трещины меняется аналогичным образом (рис. 14.296), как это было выявлено в круглых образцах после их предварительной пластической деформации (см. рис. 14.26). Это означает, что при создании предварительно высокого уровня внутреннего давления в сечении крышки действительно были реализованы возрастающие уровни остаточных сжимающих напряжений с ростом уровня предварительного высокого давления.

Для упрочнения может быть также использована установка «Квант-12». Она создана на базе лазера на алюмоиттриевом гранате. Установка работает в импульсном режиме с достаточно высокой частотой следования импульсов и большим диапазоном изменения длительности лазерного импульса. Скорость линейного лазерного упрочнения может достигать 200 мм/мин при коэффициенте перекрытия зон лазерного воздействия 0,7. Установка снабжена устройством

На рисунке приняты следующие обозначения: а — ударное ускорение; (ао)гаах — максимальное ударное ускорение при ограничении по скорости соударения; (as)min — минимальное ударное ускорение при ограничении по деформации; (tv)min — минимальная длительность переднего фронта ударного импульса; (4)шах — максимальная длительность переднего фронта ударного импульса; tv = / (а) — зависимость изменения длительности переднего фронта ударного импульса от ударного ускорения при ограничении по скорости соударения; ts — = / (а) — зависимость изменения длительности переднего фронта ударного импульса от ударного ускорения при ограничении по пути торможения; as, v — ударное ускорение, удовлетворяющее обоим ограничениям; ts v — длительность переднего фронта ударного импульса, удовлетворяющая обоим ограничениям.

Рис. 7.72. Шатунный механизм с остановками коромысла, имеющий переменные длины звеньев для изменения длительности выстоя коромысла 3 в заданных пределах при неизменном его угловом ходе. Для регулирования выстоя в шатуне / предусмотрен прорез, а звено 2 — переменной длины. Длины отрезков АС и CD изменяются одновременно.

Применяется также сочетание этих методов (см. гл. 6). Недостатком метода временных интервалов является то, что он не позволяет указать конкретную причину изменения длительности цикла работы механизма, хотя и локализует место возникновения неисправности. Метод диагностирования механизмов по кинематическим силовым и точностным параметрам обладает большей глубиной. Как показал опыт, с Помощью этих параметров можно указать конкретный дефектный элемент, являющийся источником

' Электромагнитная (тяговая) сила однотактного вибратора с ти-ристорным управлением является функцией от силы тока / Л I/, но регулирование среднего значения тока в силовой обмотке вибратора происходит за счет изменения длительности включенного,состояния тиристора, режим работы которого определяется углом включения с* . Интервал угла включения 0<сх<1Г обеспечивает максимально возмож-ный диапазон изменения среднего значения тока нагрузки электромагнита вибратора, попону F3=F3(ot). Кроме того, в выражение возмущающей силы входит переменная величина X , так как при установившихся колебаниях грузонесущего органа воздушный зазор между статором и якорем вибратора не остается постоянным и определяется переменной величиной (~Х0±Х ), то тяговая сила вибратора будет функцией в зависимости не только от силы тока нагрузки ( 1Н ), но и от амплитуды колебаний якоря вибратора X т.е. F3 = F3 (В joC;XJ где: 9=cut. Тогда среднее значение тягового усилия электромагнита вибратора с тиристором определится интервалом проводимости ( fi-oC ) и равно:

По алгоритмам, приведенным в гл. III, производится выделение из процесса отдельных составляющих и проверка выполнения заданных требований по показателям качества переходных процессов высокочастотных составляющих (пункт 12). Здесь могут проверяться, например, максимальные отклонения координат, скорости и ускорения их изменения, длительности протекания процессов и др.

При необходимости эпизодического изменения длительности проведения отдельных операций по восстановлению фильтра это достигается путем соответствующей перестановки дисков на барабане КЭП.

На рисунке приняты следующие обозначения: а — ударное ускорение; (at,)max — максимальное ударное ускорение при рграничении по скорости соударения; (as)min — минимальное ударное ускорение при ограничении по деформации; (/р)т1п — минимальная длительность переднего фронта ударного импульса; (4)тах — максимальная длительность переднего фронта ударного импульса; t^ = f {а) — зависимость изменения длительности переднего фронта ударного импульса от ударного ускорения при ограничении по скорости соударения; ^ = = / (а) — зависимость изменения длительности переднего фронта ударного импульса от ударного ускорения при ограничении по пути торможения; Ug^ J, — ударное ускорение, удовлетворяющее обоим ограничениям; 4, v — длительность переднего фронта ударного импульса, удовлетворяющая обоим ограничениям.