Изменения гидравлического

Формула (5.55) получена в предположении независимости напряжений и деформаций при изменнии толщины образца, Между тем по мере коррозионного растворения при испытаниях образцов с постоянным смещением напряжения и деформации снижаются. Поэтому при оценке поцикловой повреждаемости значения деформаций и напряжений должны корректироваться с учетом изменения геометрии образца в процессе испытаний по формулам:

Смещение — один из способов изменения геометрии зубчатых колес и передач, позволяющий существенно повысить нагрузочную способность передач без дополнительных затрат. Поэтому целесообразно широкое применение передач со смещением.

Формула (3.8) получена в предположении независимости напряжений и деформаций при изменении толщины образца. Между тем по мере коррозионного растворения при испытаниях образцов с постоянным смещением напряжения и деформации снижаются. Поэтому при оценке поцикло-вой повреждаемости значения деформаций и напряжений должны корректироваться с учетом изменения геометрии образца в процессе испытаний по формулам:

а - расчетная схема, заданная на основе предварительного расчета; б - расчетная схема, полученная в результате уточненного статического расчета и подбора сечений; aj, Ь\ - геометрические размеры первоначальной схемы; а^, 62 - геометрические размеры уточненной расчетной схемы. При а/^ог и b/*b2 требуется оценка влияния изменения геометрии и, в случае необходимости, перерасчет

При жидкостном трении (или граничном трении) поверхностей с относительно большими неровностями, вследствие разрыва масляной пленки, имеет место металлический контакт по выступам обеих поверхностей. Интенсивное деформирование и смятие вершин отдельных выступов происходят в начале работы двух трущихся поверхностей, пока они не приработаются, т. е. неровности этих поверхностей не примут более устойчивой формы и размеров, обеспечивающих увеличение фактической площади касания, при приработке выступы приобретают оптимальную кривизну, обеспечивающую наибольшую устойчивость масляной пленки [37]. По ГОСТу 16429—70 приработка представляет собой «процесс изменения геометрии поверхностей и физико-меха-

ся дефекты материала производственного или металлургического характера. Обнаружение дефектов позволяет воздействовать на металлургическое производство или на процесс технологии, в результате чего возникает обратная связь между производством и надежностью эксплуатации. Вторая группа трещин является следствием конструкторского просчета при определении условий работы детали и ее напряженности. В этом случае анализ процесса разрушения отказавшей детали позволяет уточнить реальное поведение материала в предлагаемых или реализуемых условиях эксплуатации и внести корректировку в расчетную схему вплоть до последующего изменения геометрии детали, узла в целом или замены материала.

Рис. 6.26. Схемы различного начального изменения геометрии фронта усталостной трещины около концентратора напряжения и соответствующие им различия в наблюдаемой закономерности роста трещины по боковой поверхности образца [90]

Затупление вершины трещины направлено на снижение концентрации нагрузки в результате изменения геометрии вершины трещины. Этого можно достичь, например, методом простого плавления зоны металла у кончика трещины (А. с. 1400841 СССР. Опубл. 07.06.88. Бюл. № 21). Через поврежденную трещиной зону конструкции пропускается ток в направлении, перпендикулярном плоскости усталостной трещины. Плавление вершины трещины происходит от импульсов тока. Однако кажущаяся простота способа таит в себе определенный недостаток. После плавления металла в вершине трещины с последующим его произвольным остыванием происходит разупрочнение зоны перед вершиной трещины. Во-первых, устраняется зона пластической деформации, которая задерживала развитие трещины. Во-вторых, без специальной упрочняющей термообработки материала нельзя допускать конструкцию к последующей эксплуатации. После плавления материал охрупчен, и усталостная трещина в нем может достаточно быстро распространяться. Но и после термообработки зона пластической деформации уже утрачена и не может быть восстановлена.

Определение вида поправочной функции в расчете КИН для роста трещины в полотне диска вели из условия, что при постоянном внешнем воздействии распределение напряжений у кончика трещины меняется только из-за изменения геометрии фронта трещины. При переходе от поверхностной к сквозной трещине фронт трещины удлиняется настолько, что затраты энергии на движение всего фронта возрастают, но при неизменных условиях внешнего воздействия скорость роста трещины резко снижается и только далее происходит постепенное увеличение скорости. Это дает основание считать, что уравнение (9.10) справедливо для всего этапа роста трещины в диске и на основании этого определять поправочную функцию в полотне так, как это показано на рис. Э.ЗОа.

Важность исследования импульсных напряжений в конструкциях из композиционных материалов может быть проиллюстрирована на примере лопатки компрессора реактивного двигателя [61]. Лопатки рассчитывают с учетом восприятия центробежных и вибрационных нагрузок. Кроме того они должны быть рассчитаны на случай соударения с посторонними объектами, такими как птицы, град, камни, гайки и болты. Скорость соударяющегося тела относительно лопатки может составлять около 450 м/с. Импульсное воздействие малого тела продолжается очень недолго «50 икс) и вызывает в начальный момент сосредоточение энергии удара в малой области лопатки. При этом удар может вызвать не только образование местного кратера или трещины, но и сопровождается повреждениями вдали от места контакта, вызываемыми отражением волн напряжений от границ и эффектом фокусировки из-за изменения геометрии лопатки. Обеспечение прочности лопатки при соударении с внешними объектами требует специальных конструктивных решений, таких как введение в материал высокопрочной сетки и установка на ведущую кромку противоударного протектора.

изменения геометрии активной зоны, блокировка потоков теплоносителя, фрагментация активной зоны, распространяющиеся неполадки топливных элементов, расширение пара и химические реакции между топливом и защитной оболочкой;

На рис. 2.23 приведены кривые изменения гидравлического сопротивления трубы, расходов воды и пара в пульсационном режиме. Из рисунка видно, что кривые изменения расходов, замеренных на входе в трубу и выходе из нее, находятся в противофазе и изменение расходов воды на входе значительно превосходит колебания расхода пара на выходе. Расход на выходе всегда положителен, расход на входе при максимальном гидравлическом сопротивлении (когда расход на выходе максимален) отрицателен. Из этого следует, что температурный режим стенки трубы на экономайзерном участке и в зоне начала парообразования будет менее благоприятным, чем на других участках витка, и поэтому в этих местах при таких режимах появляются кольцевые трещины.

Для выяснения влияния длины канала на расходные характеристики воздуховодяной смеси проведены опыты на каналах •с различными отношениями l/d. На рис. 3.3 в качестве примера приведены массовые расходные характеристики, полученные при начальном давлении р\ = 7Ь кгс/см'2 и при разной степени не-'догрева воды-до. насыщения. Кривые на рис. 3.3, а относятся к случаю истечения смеси холодной воды с газом. Характер расходной кривой при отсутствии газа (Pi = 0) определяется особенностью изменения гидравлического расходного коэффициента, который в зависимости от l/d менялся в пределах от

Для уточнения распределения давления теплоносителя (пар, вода) по тракту необходимо произвести гидравлический расчет. При расчете парогенератора на другую нагрузку можно в первом приближении для ряда элементов принимать изменение давления пропорциональным изменению квадратов расхода теплоносителя. Для более точного учета изменения гидравлического сопротивления в ЦКТИ разработаны алгоритмы гидравлического расчета парогенератора на ЭВМ [Л. 79, 82].

В аппарате типа БЦЭ-1 в момент закрытия дросселя секции на выходе газа из электрофильтра соответствующая секция мультициклона не отключается, следовательно, резкого изменения гидравлического сопротивления золоуловителя не происходит.

Для стабилизации гидравлической характеристики парообразующей трубы применяют метод шайбования. На рис. 8-17 показаны кривые изменения гидравлического сопротивления Др от расхода среды для витка, дроссельной шайбы и витка с дроссельной шайбой на входе. Из рисунка видно, что наличие шайбы на входе в трубу увеличивает крутизну гидравлической характеристики и может превратить ее из нестабильной в стабильную. Аналогичное влияние оказывают любые другие местные сопротивления на входе в виток. Наличие местных сопротивлений на выходе из витка ухудшает его гидравлическую характеристику.

Аналогично определим функцию влияния изменения гидравлического сопротивления (аналог управления с помощью гидравлического регулятора или запорной арматуры) на изменение узловых давлений:

При изменении температуры окружающей среды и рабочей жидкости характеристики электромеханических преобразователей изменяются вследствие температурного изменения сопротивления их обмоток. Одновременно изменяются характеристики гидроусилителей, не имеющих механической обратной связи, вследствие изменения вязкости рабочей жидкости и связанного с этим изменения гидравлического сопротивления рабочих окон распределительных устройств.

3) изменения гидравлического сопротивления дросселирующих элементов и соединительных каналов гидроусилителя, а также реакции потока жидкости на его регулирующие элементы (заслонку, золотник) при температурном изменении вязкости рабочей жидкости.

В дроссельном регуляторе, изображенном на рис. 15.5, б, постоянный перепад давления на гидродросселе 4 обеспечивается за счет автоматического изменения гидравлического сопротивления редукционного клапана, который состоит из корпуса 1, запорно-регулирующего элемента 3 и пружины 2.

Гидравлические усилители выполняют функцию как усиления импульса, так и управления работой силового исполнительного гидродвигателя. Все они являются усилителями мощности. Существует много разновидностей гидравлических усилителей. Большинство из них является дроссельными, в которых при перемещении тех или иных частей усилителя происходит изменение скорости потока рабочей жидкости как по величине, так и по направлению в результате изменения гидравлического сопротивления.