Изменения градиента

В любой момент времени tx использования машины III категории ее остаточная годность Емщх может быть определена как ордината между верхней прямой линией АС (рис. 12), ограничивающей изменения суммарной годности конструктивных элементов машины, и нижней зубчатой линией, соединяющей точки В и С и ограничивающей изменения годностей неконструктивных элементов с учетом их возобновления при периодическом ремонте и техническом обслуживании машины.

На рис. 23 представлен график, состоящий из семейства зубчатых кривых, характеризующих рассматриваемый процесс изменения годностей или обобщенных характеристик служебных свойств всех отдельных элементов машины за срок ее службы. Приведенные графики, взятые все вместе, показывают изменения годности всей машины, так как они образовались путем расчленения этой характеристики. Каждая кривая состоит из периодически повторяющихся наклонных участков, выражающих изменения определенной части годности машины, и вертикальных скачков, выражающих возобновление годности при замене изношенных недолговечных конструктивных элементов или при возобновлении соответствующих неконструктивных элементов машины. Наклонный участок соответствует периоду работы машины, сопровождающемуся снижением части годности соответствующих элементов машины, а скачок — периоду технического обслуживания, ремонта машины или замены изношенных конструктивных элементов, при которых происходит возобновление до необходимой величины годности машины.

§ 7. ЧАСТНЫЕ СЛУЧАИ ИЗМЕНЕНИЯ ГОДНОСТЕЙ И ОЦЕНКИ КОНСТРУКТИВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ МАШИН

Аналогично этому происходят изменения годностей и других неремонтопригодных конструктивных элементов машины, если их заменяют пщ— 1 раз.

На рис. 27 представлены графики изменения годностей ремонтопригодных сменяемых конструктивных элементов с различной периодичностью ремонта и замены.

Другие наиболее характерные примеры изменений годности сменяемых ремонтопригодных конструктивных элементов приведены на графиках (рис. 27), которые построены так же, как были построены графики изменения годностей несменяемых ремонтопригодных конструктивных элементов (см. рис. 25).

§ 8. ОСОБЕННОСТИ ИЗМЕНЕНИЯ ГОДНОСТЕЙ НЕКОНСТРУКТИВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ МАШИН

Изменения годностей неконструктивных элементов существенно различаются для следующих четырех групп этих элементов:

Изменения годностей неконструктивных элементов каждой из этих групп в основном сходны с изменениями годностей рассмотренных выше конструктивных элементов машин соответствующих групп, но имеются, однако, и некоторые важные отличия.

Годности неконструктивных элементов четвертой группы изменяются подобно годностям конструктивных элементов четвертой группы (см. § 7), но с той разницей, что стабильная часть годности долговременно действующих неконструктивных элементов изменяется плавно, а близкая к ней по сути пассивная часть годности конструктивных элементов четвертой группы характеризуется ступенчатыми изменениями своей величины. На графиках рис. 29, б — д даны изменения годностей неконструктивных элементов четвертой группы.

§ 9. ПРИМЕРЫ АНАЛИЗА ИЗМЕНЕНИЯ ГОДНОСТЕЙ КОНКРЕТНЫХ ОБРАЗЦОВ

ФК-24А зависимость сопротивления срезу и твердости от температуры приведена на фиг. 325. Зависимость изменения градиента скорости по нормали к поверхности может быть выражена в первом приближении в виде

изменения градиента тангенциальной составляющей постоянного магнитного поля с помощью феррозондов-градиентометров. Однако нестабильность феррозондов, намагничивание их большим постоянным полем не обеспечили достаточной точности результатов измерения межслойных зазоров. Известно, что при электромагнитном методе измерения существенное влияние оказывает поверхностный эффект. Сущность его заключается в том, что глубина проникновения электромагнитных полей и вихревых токов в металл зависит от частоты намагничивающего поля. При сравнительно низкой частоте электромагнитное поле и вихревые токи проникают глубже, при более высоких частотах их действие ограничивается тонким поверхностным слоем металла, под которым уже не обнаруживается их влияние. Так, при частоте 50 Гц глубина проникновения вихревых токов в железо с магнитной проницаемостью \л = 200 составляет 1,6 мм [2]. Следовательно, для проникновения электромагнитного поля на толщину листа 6 мм необходима низкая частота намагничивающего поля, что приводит к громоздкости измерительной аппаратуры. Поэтому работы по выбору метода измерения зазоров между ферромагнитными листами толщиной до 6 мм проводились с учетом влияния поверхностного эффекта и в направлении увеличения проникновения переменного магнитного поля вглубь металла.

Следует отметить, что закон изменения градиента скорости внешнего потока может существенно влиять на теплообмен в колеблющихся потоках, поскольку градиент скорости внешнего потока влияет на поле скоростей в пограничном слое. При обтекании криволинейной поверхности градиент скорости внешнего потока существенно зависит от кривизны поверхности.

Из анализа уравнений (337) и (341) следует, что градиент давления, вызванный вибрацией стенки, будет переменным по длине пластины (пограничного слоя). Подобный характер изменения градиента давления определяется тем, что масса жидкости, подверженная вибрациям, в различных поперечных сечениях пограничного слоя различна. Для ускорения различной массы требуется и различный градиент давления, а поэтому согласно выражению (337) возникает градиент давления в направлении, параллельном стенке. В зависимости от направления ускорения пластины (влево или вправо) компонента др/дх будет стремиться вызвать движение жидкости вверх (+лг) или вниз (—х). Градиент давления, обусловленный колебаниями и направленный вдоль пластины, должен приводить к изменению температуры и плотности в направлении действия градиента (в направлении х).

В данном случае рост толщины пленки будет определяться законом изменения градиента концентрации О по толщине слоя:

Скорость изменения градиента напряжения по соответствующим координатам определится следующим образом:

2) анализ вектора узловых давлений, содержащий проверку соблюдения ограничений (3.19) и определение точек изменения градиента давления по знаку (точек схода потоков);

Для достижения лучшего согласования аппроксимирующей прямой с кривыми на рис. 6-1 в определенных пределах изменения градиента давления касательную

Очевидно, что член уравнения (10), зависящий от изменения градиента температуры и которым мы пренебрегли, на значительном удалении

Возможности изменения градиента температур в жидкой фазе ограничены допустимым перегревом жидкого металла и условиями его конвекции в литейной форме, поэтому регулируемой величиной является скорость затвердевания, определяемая градиентом температуры в твердой фазе Гт. Таким образом, направленное затвердевание обеспечивается регулируемым направленным теплоотводом, наиболее интенсивным в направлении требуемого роста кристаллов и минимальным — в поперечном направлении.

Как и в случае статического нагружения, при циклическом упругопластическом деформировании имеет место выделение тепловой энергии, величина которой может быть зарегистрирована по описанной выше методике. Однако характер диаграммы изменения градиента температур в переходной части образца при прохождении через нее теплового потока за. п циклов имеет иной характер (рис. 3.9, б), чем при статическом нагружении (рис. 3.9, а). В этом случае площадь данной кривой будет характеризовать величину тепла, прошедшего через переходную часть образца за время т, в течение которого осуществлялся процесс циклического деформирования и проходила стадия стабилизации теплового режима после прекращения нагружения.