Изменения наблюдаются

Улиточные завихритеки. Такой способ начальной закрутки по азимутальной неравномерности лучше тангенциального (для i = 1), но хуже тангенциально- и аксиально-лопаточной закрутки [ 33]. В широком диапазоне изменения начальной интенсивности закрутки потока участок вырождения неравномерности потока, как показали опыты, не превышает двух диаметров канала. Особенности локальных профилей скорости практически исчезают при х= 3,25 [ 33], а коэффициент к м в формуле (2.5) равен 1.1.

В последние годы в связи с развитием ЭВМ появилась возможность расчета полной системы уравнений идеального закрученного потока с учетом реальной конфигурации сопла [38, 39] . В этом случае используются те же допущения (сохранение энтропии и полной энтальпии по соплу), которые использовались в приближенных методах, рассмотренных выше. Расчеты, выполненные в широком диапазоне изменения начальной закрутки, позволяют сделать следующие основные выводы [38,39].

тов трения c^l сх в широком диапазоне изменения начальной закрутки незначительно отличается от единицы. Следовательно,

В работах [4, 5], развивающих предложения [271, 296], дана методика расчета тонкостенных овальных труб с учетом изменения начальной овальности от воздействия внутреннего давления. Для определения максимальных тангенциальных напряжений, возни-

ния трещин или до определенной стадия изменения начальной формы образцов.

вести работу дизель-генераторной группы на другой скоростной режим путём изменения начальной затяжки пружины.

Регулируемое число оборотов рабочего вала . . . О—750 Диапазон изменения начальной кинетической энергии ..................... 300—13600 кгм

Особенностью рассмотренных основных трудов авторитетных исследователей ГТУ (фиг. 36) [9];> [22], [23], [33], [361 является то, что выводы о перспективах ГТУ основаны на возможности исследования циклов с идеальным рабочим телом в сколько угодно большом интервале начальных температур. Отсутствие знаний свойств водяного пара в том же диапазоне изменения начальной температуры цикла лишало возможности аналогичных исследований. Принимались упрощенные, не имеющие основания, представления о перспективах развития паровых циклов (фиг. 67) [22], [33]. Приведенное выше положение С. Карно

Как видно из графика, трение практически не вызывает изменения начальной температуры, которой соответствует максимальное значение критической скорости. Здесь так же, как и в случае изоэнтропийного течения, критические скорости достигают наибольшей величины при tQ ж 220° С.

На рис. 4-9 показана схема для улучшения работы трубы-сушилки аэродинамическим методом регулирования потоков. Часть горячих газов направляется через сопла-завихрители, расположенные под углом 15—30° к горизонту, и дополнительно удерживает частицы, не успевшие высушиться. Регулирование дальнобойности струй производится за ючет изменения начальной скорости истечения [Л. 8]. Наблюдение визуальное. Повышение производительности достигает-

«Щелевая» эрозия, как показывают опыты, зависит прежде всего от параметров среды, определяющих кавитационные повреждения металлов. Опыты, проведенные фирмой «Крафтверк унион» [179] показали значительное влияние температуры воды на унос металла. На рис. 8.20 приведены результаты исследований стали четырех марок в широком диапазоне изменения начальной температуры воды. Как видно из графиков, максимальная скорость эрозии достигается в области между температурами насыщения, соответствующими начальному 6 и конечному 5 давлениям воды, т. е. в зоне, где в результате расширения и ускорения воды возможно местное вскипание и образование кавитационных каверн. Существенного уменьшения «щелевой» эрозии можно добиться за счет добавок в воду гидрофобных присадок (ПАВ), в частности октадециламина (см. гл. 9).

Рекристаллизационный отжиг титана и его сплавов проводят при 700—800°С, что значительно превосходит температуру рекристаллизации (500°С). Эта температура достаточна для быстрого устранения наклепа. Фазовые превращения, рассмотренные ранее, позволяют проводить различные операции закалки и отпуска (старения). Хотя при этом значительного изменения свойств не происходит как при термической обработке стали, тем не менее определенные изменения наблюдаются, и в последнее время при работе сплавов предусматривается воз-

1) превалирующие изменения наблюдаются на оси, перпендикулярной оси действующего напряжения;

1) превалирующие изменения наблюдаются на оси, перпендикулярной оси действующего напряжения;

ты проводили на машинах "Инстрон", УММ-10ТМ, УММ-5 на образцах типа "песочных часов" или корсетной формы при частоте 1 цикл/мин. Образцы вырезали из кованых прутков промышленных сплавов ОТ-4У, ПТЗВ, ВТ5-1, ВТ6С. При испытаниях задавали постоянную для каждого образца величину полной деформации в цикле Де, одновременно измеряли по петле гистерезиса размах пластических деформаций и изменение напряжений. На рис. 48 представлено изменение вида петель гистерезиса сплава ВТ6С по мере увеличения количества циклов нагружения. Как видно, существенные изменения наблюдаются не только в размерах, но и в форме петли. Изменение ширины петли при снятии нагрузки позволяет оценить размах пластических деформаций и интенсивность процессов перераспределения упругой и пластической деформаций по структурным элементам сплавов. Для образцов всех сплавов (рис. 49) можно выделить три периода, характеризующиеся интенсивностью и знаком приращения размаха пластической деформации от цикла к циклу:

Аналогичные изменения наблюдаются на картограмме механизмов разрушения. Длительная эксплуатация приводит к смещению границы порообразования в область более низких напряжений, а это в свою очередь вызывает необходимость прове-

До сих пор подчеркивалось, что уменьшение сопротивления является характерным эффектом влияния излучения на большинство объемных угольных сопротивлений. Известные результаты свидетельствуют о том, что высокоомные сопротивления очень чувствительны к мощности дозы. При потоках быстрых нейтронов в пределах от 107 до 109 нейтронI'(см2 • сек) после уменьшения сопротивления на 7—10% наступает некое подобие стабилизации. С дальнейшим увеличением дозы сопротивление продолжает уменьшаться, и при интегральном потоке быстрых нейтронов 1018 нейтрон /см* наблюдается необратимое изменение около 12—15%. В основном такие большие изменения наблюдаются для сопротивлений с номиналами от 0,2 до 20 Мом. Для сопротивлений с номиналами около 100 ом можно ожидать уменьшения сопротивления на 2—5 %. Степень радиационного воздействия на угольные сопротивления оценивается по-разному, в зависимости от особенностей их изготовления. В конкретней примере [91 ] сопротивление с номиналом 10 Мом при интегральном потоке надтепловых нейтронов 2-Ю17 нейтрон 1см2 уменьшилось на 2%, а с номиналом 100 ом — на 4%. Имеется другое интересное указание на то, что сопротивления с номиналом 1 Мом изменились меньше (—8%), чем сопротивления с номиналом 0,2 Мом (11%), при тех же условиях облучения. В сущности это означает возможность непредвиденного поведения объемных угольных сопротивлений в условиях облучения.

Однако физико-механич. св-ва Р. м. не определяют ее стойкость к действию конкретных агрессивных сред. Стойкость Р. м. в той или иной среде оценивается по ее набуханию (изменению веса или объема резинового образца или детали) и изменению физико-механич. св-в после контакта с данной средой при максимальной рабочей темп-ре. Максимальное изменение физико-механич. св-в и набухания происходит сравнительно быстро (при темп-ре выше 50° в первые 3 суток), затем наступает равновесное состояние и дальнейшие изменения наблюдаются только вследствие «старения» резины со скоростью, аналогичной скорости «старения» резин на воздухе, и зависит от окружающей темп-ры, рецептуры резины и химич. состава среды. Набухание Р. м. до 15% по весу существенно не влияет на ее физико-механич. св-ва. При дальнейшем набухании резина становится мягче, твердость ее падает, условно-равновесный модуль снижается, заметно понижаются предел прочности при разрыве и относительное удлинение. Р. м. с набуханием более 60% по весу практически непригодна для эксплуатации. В табл. 2 даны пределы набухания различных резин • в наиболее широко применяющихся средах.

По сечению ячейки изменение свойств графита также неодинаково вследствие зависимости радиационных эффектов как от энергии, так и от потока нейтронов. Максимальные изменения наблюдаются в слоях, близлежащих к каналам с урановой загрузкой, где поток быстрых нейтронов выше, спектр жестче, а температура минимальна. На периферии или около поглощающих стержней из-за несимметричного относительно оси ячейки потока повреждающих нейтронов радиационные повреждения в блоке будут несимметричны и неравномерны. В результате радиационные изменения свойств графита в объеме реактора распределены сложным образом. В периферийных районах, где температура ниже, происходит радиационный рост графита, который приводит к расширению этих участков кладки. Центральная часть реактора имеет температуру, при которой протекает процесс сжатия графита. Такое неравномерное по кладке формоизменение графита является причиной искривления каналов и всей конструкции в целом.

Глубина измененного слоя поверхности изделия зависит как от самих защитных сред, так и от их чистоты. Даже очень незначительные примеси других газов оказывают отрицательное влияние на состояние поверхности изделия и его свойства. Наименьшие изменения наблюдаются после нагрева в очень чистом аргоне, азоте и азотоводородной смеси.

В зависимости от характера взаимодействия металлов при образовании спая и, следовательно, от направленности изменения свойств взаимодействующих металлов может резко изменяться прочность паяемого металла под действием расплавленного припоя. Наименьшие изменения наблюдаются в случае взаимодействия металлов, расположенных рядом в периодической

На рис. 7.51 в качестве примера показано увеличение скоростей поверхностных и объемных волн в закаленных сплавах алюминия при их старении. При нем происходит выделение частиц с иной кристаллической структурой (фаз) и переход кристаллической решетки твердого раствора в более равновесное (упорядоченное) состояние. Такие же изменения наблюдаются при отпуске закаленной стали. Создание неоднородных структур при выпадении крупных карбидных частиц в сталях, мартенситное превращение при закалке, появление участков эвтектики при пережоге алюминиевых сплавов, накопление дислокаций кристаллической решетки и повреждений в форме микротрещин (при усталостных испытаниях) вызывает снижение скорости УЗ в материалах. Легирование металлов вызывает как увеличение, так и уменьшение скорости звука в зависимости от фазовых, в том числе аллотропических превращений (рис. 7.52).