Изменения постоянной

Для Оренбургского месторождения изменение скорости коррозии в технологической цепочке также характерно. Скорость коррозии на забое скважин при давлении 17 МПа и температуре 28°С достигала 1 мм/год. Однако в теплообменниках она не превышала 0,2 мм/год, что связано с изменением параметров давления (7 МПа) и температуры (8°С) по мере движения газа. Содержание агрессивных компонентов в газе при этом осталось прежним. Далее по технологической цепочке по мере увеличения влажности и температуры газа скорость коррозии увеличивалась до 0,5 мм/год, а на установках регенерации гликоля (Т = 130°С) превысила 1 мм/год. Следует иметь в виду, что приведенные данные получены в случае отсутствия эффективной ингибиторной защиты оборудования. При использовании ингибиторной защиты снижается только величина скорости коррозии, общие же закономерности изменения последней в технологической цепочке сохраняются.

Третью производную в последние годы стали учитывать в связи с повышением быстроходности механизмов и ростом динамических нагрузок. Динамические нагрузки вызывают динамические деформации, величина которых зависит от характера нарастания этих нагрузок, т. е. от производной ускорений. Закон изменения последней оказывает существенное влияние на динамическую точность работы механизмов в реальных условиях.

Армирующие волокна. В процессе создания углеродной матрицы на этапе графитизации углеродные волокна подвержены длительному воздействию режима термообработки, который приводит к некоторым изменениям их кристаллической структуры. Степень изменения последней зависит от свойств волокон [109]. Подтверждением этому служат опыты, проведенные на волокнах Торнел 25 (?' = 172 ГПа) и Торнел 40 (?" = = 276 ГПа) в инертной атмосфере в течение 10 ч при 2600 °С. В ходе опытов обнаружено существенное повышение степени графитизации волокон — изменение среднего размера кристаллита или высоты пакета параллельно кристаллографической оси. Для волокон Торнел 25 размер кристаллита возрос в 2 раза, а для Торнел 40 в 1,5 раза. Для низкомодульных - волокон повышение степени графитизации при длительном воздействии высоких температур было подтверждено повторными опытами. Волокна с более высоким модулем упругости (Торнел 50), выдержанные в течение 24 ч при температуре 2750 °С, не проявили явных изменений в структуре.

Если функция ползучести не зависит от температуры, что приближенно верно только в малых интервалах изменения последней, и/или температура не меняется со временем, то можно записать выражение (38) так же, как для нестареющего материала, т. е. положить D(t,t'} = D(t — t').

Все существующие феноменологические модели связи электрического сигнала на электродах короткозамкнутого конденсатора с диэлектрическим слоем при прохождении волны нагрузки с параметрами нагрузки предполагают поляризацию диэлектрика на фронте волны с изменением диэлектрической проницаемости и проводимости (или без изменения последней) и связанную с поляризацией неравновесность состояния вещества за фронтом волны. За фронтом идет процесс распада поляризации по одному или нескольким механизмам с соответствующими временами релаксации [109, 157, 311, 374]. Для большинства исследованных материалов в диапазоне давления до 1-Ю6 кгс/см2 величина ударной поляризации в 104—106 раз меньше предельной величины поляризации, соответствующей развороту всех диполей полярного диэлектрика в одном направлении. В связи с этим следует ожидать, что при наложении сильного электрического поля поляризация диэлектрика значительно более высокая, чем при прохождении ударной волны. Вместе с тем вклад ударной поляризации в поляризованном электрическим полем диэлектрике резко уменьшается. Эти соображения позволяют принять, что процессы ударной поляризации в диэлектрике при сильном внешнем электрическом поле можно не учитывать при анализе работы диэлектрического датчика давления.

Армирующие волокна. В процессе создания углеродной матрицы на этапе графитизации углеродные волокна подвержены длительному воздействию режима термообработки, который приводит к некоторым изменениям их кристаллической структуры. Степень изменения последней зависит от свойств волокон [109]. Подтверждением этому служат опыты, проведенные на волокнах Торнел 25 (?' = 172 ГПа) и Торнел 40 (?" = = 276 ГПа) в инертной атмосфере в течение 10 ч при 2600 °С. В ходе опытов обнаружено существенное повышение степени графитизации волокон — изменение среднего размера кристаллита или высоты пакета параллельно кристаллографической оси. Для волокон Торнел 25 размер кристаллита возрос в 2 раза, а для Торнел 40 в 1,5 раза. Для низкомодульных - волокон повышение степени графитизации при длительном воздействии высоких температур было подтверждено повторными опытами. Волокна с более высоким модулем упругости (Торнел 50), выдержанные в течение 24 ч при температуре 2750 °С, не проявили явных изменений в структуре.

Предел переменной величины. Постоянная величина а называется пределом переменной величины у (lim у = а), если в процессе изменения последней абсолютная величина разности у — а становится и при последующем изменении продолжает оставаться меньше любого наперёд заданного положительного числа е, сколь бы мало оно ни было. Тот же факт выражают иначе, говоря, что у стремится к a (y-f a).

На механические свойства древесины существенное влияние оказывает её влажность в пределах изменения последней от абсолютно сухого состояния до точки насыщения волокон. Вследствие этого при механических испытаниях древесины всегда производят определение её влажности и результаты испытания пересчитывают на 15°/о-ную влажность, пользуясь поправочными коэфициентами, указанными ниже (см. методы механических испытаний). Перечисление производится по формуле:

тельного влияния толщины проката иногда строятся в зависимости от изменения последней, как это изображено на фиг. 19—23.

Управляющая программа, воплощающая через ЭВМ логику эксперимента, включает в себя во всех этих случаях достаточно широкий круг функциональных задач, решение которых должно осуществляться в реальном масштабе времени. В первую очередь это воспроизведение через цифро-аналоговый преобразователь (ЦАП) на основе требуемого алгоритма условий приложения во времени действующей нагрузки, т.е. требуемой формы цикла, и изменения последней как по типу, так и по характерным параметрам. Одновременно необходим прием информации с выбранного датчика обратной связи, ее анализ в свете исполнения задающего сигнала, выработка на основе такого анализа сигнала рассогласования и его направление к исполнительному органу. Наряду с циклом формирования задающего сигнала в управляющей программе последняя осуществляет координацию считывания сигналов с датчиков экспериментальной информации по параметрам нагрузки, деформации, температуры и других, осуществляет ее первичную обработку и регулирует в памяти для дальнейшего использования или хранения с возможностью выдачи по специальным запросам. Таким образом, реализуется заложенный в данном подходе широкий диапазон возможностей управления нагружением практически по любым законам изменения нагрузки в пределах технических характеристик испытательной машины. Программы управления для этого разрабатываются в конкретных вариантах применительно к определенным условиям испытаний.

Аналогичным образом, используя эпюры Эг и кривую /, можно получать диаграммы деформирования материала М при произвольных программах изменения деформации и температуры (историю изменения последней удобно задавать не в виде Т (t), где t — время, а в виде гв [Т (t)} = гв (t); неизотермическое нагруже-ние материала, у которого ГБ не зависит от Т, на плоскости {е; г} не отличается от изотермического).

происходит распад, сопровождающийся магнитным твердением. В высококоэрцитивном состоянии сплав имеет-сложную модулированную структуру; у2-фаза выделяется по определенным кристаллографическим направлениям или плоскостям в текстурованных зернах, причем это выделение происходит таким образом, что возникают анизотропные внутренние напряжения. Рентгенографическое исследование показало периодические изменения постоянной решетки в плоскостях, параллельных плоскостям куба решетки распадающейся фазы.

где В — индукция поля; и — подвижность носителей. Соответствующие оценки показывают, что в германии и кремнии, в которых подвижности равны соответственно 0,38 м2/(В • с) и 0,16 м2/ (В • с), слабыми будут поля с индукцией В < 16 Т и В «< 40 Т, а в InSb с ип — 8 м2/ (В • с) слабыми могут считаться поля с В < 0,8 Т. Причина изменения постоянной Холла с ростом В состоит в том, что в магнитных полях очень высокой напряженности носители заряда за время свободного пробега не просто отклоняются от направления

Однако, как отмечает Р. Л. Стратонович [81], стохастические методы могут быть применены при любом времени корреляции, если уменьшать интенсивность флюктуации возмущений, оставляя скорость ее изменения постоянной. Тогда время релаксации AI и 1з,- будет увеличиваться и условие ткор < Трел будет выполненным. Большим преимуществом стохастического метода является то, что он применим для любой интенсивности флюктуации внешних возмущений.

Этот метод позволяет исследовать параметрический резонанс любого порядка в зависимости от учета членов разложения в ряд Фурье по малому параметру правых частей уравнений (5.5). В дальнейшем ограничимся, как уже отмечалось, первым приближением, что соответствует исследованию основного резонанса и позволит определить нижнюю границу динамической неустойчивости исследуемой системы. Так как при широкополосном спектре возмущений избежать возникновения основного параметрического резонанса невозможно, то такой вывод является вполне оправданным, а резонансы более высокого порядка для системы со случайными возмущениями в известной степени теряют смысл. Считаем, что время корреляции тк возмущений % и т] значительно меньше времени релаксации тр амплитуды или фазы системы. Если время наблюдения за системой значительно превосходит тк (но не превосходит величины Vp0), т° возможно применение стохастических методов на основе замены реального процесса возмущений % и т] эквивалентными 6-коррелированными и использование аппарата процессов Маркова и уравнения ФПК [81 ]. Стохастические методы, связанные с использованием процессов Маркова, могут быть использованы при любом времени корреляции, если уменьшать интенсивность флюктуации возмущений, оставляя скорость ее изменения постоянной. В этом случае время релаксации амплитуды и фазы будет увеличиваться и условие тк < Тр будет выполненным.

Стохастические методы, связанные с процессом Маркова, могут быть использованы при любом времени корреляции, если уменьшать интенсивность флюктуации возмущений, оставляя скорость ее изменения постоянной. В этом случае время релаксации амплитуды и фазы увеличивается и условие тк < тр будет выполненным. Для различных конструкций и реальных внешних воздействий типа сейсмических, ветровых и т. п. время корреляции, как правило, значительно меньше времени переходного процесса тр. В этом случае амплитуда A (t) и фаза я) (t) являются процессами Маркова.

Обратимся сначала к тому же примеру системы второго порядка, соответствующему (IV.33). На рис. IV.8, а показаны для этой системы переходные процессы по координатам хг и xz. В ходе построений процесса х2 кривая хг смещается относительно кривой х2 в соответствии с законом изменения постоянной времени Tz (рис. IV.7, б). Построения для промежуточной точки f показаны на рис. IV.7, д. Построения для двух других промежуточных точек (t" и Г) показаны на рис. IV.8, б. Там же показано протекание кривой х2 и полностью изображена кривая xv (Кривая хг в раио-

Излом в Протеканий Кривой хг возникает вследстЁиё резкогб изменения постоянной времени Г2. Для того чтобы заметить это более наглядно, на рис. IV.9, б и рис. IV.9, в показано взаимное расположение кривых для шага, непосредственно предшествующего моменту t = f (точки А и В), и шага, сразу следующего за указанным моментом. Уменьшение постоянной времени Т2

Однако имеет значение не только излом в протекании кривой *2 и наличие резкого изменения в скорости я2. Сейчас существенно заметить, что вследствие резкого изменения постоянной времени Г2 нарушается условие следования кривой д;2 по кривой Xi после затухания процесса по второй составляющей.

На рис. IV. 10 показаны переходные процессы для рассмотренной системы второго порядка (IV.33). В отличие от предыдущего случая было предусмотрено изменение постоянной времени Т% в шесть раз не скачком, а на некотором интервале времени Д? = = t' — t", т. е. было предусмотрено медленное изменение постоянной времени. Сравнение процессов (рис. IV. 10) с процессами для скачкообразного изменения Тг (рис. IV.9, в) подтверждает вывод о влиянии скорости изменения коэффициентов, описывающих высокочастотные составляющие, на протекание кривых, так как уменьшение скорости изменения постоянной времени Т2 привело к практическому совпадению кривых х2 и л^.

Пределы плавного изменения постоянной времени демпфирования Гд=(0 + 9)с±30%

Диапазон изменения постоянной времени интегрирования 5—510 с ±30 %