Изменения расчетной

Рис. 110. Динамика изменения расчетных окружных напряжений в стенке шлейфового газопровода без учета (/) и с учетом механохимической коррозии при постоянном давлении газа (2) и падающем давлении (3)

Таким образом, при со = const коэффициент Гп/п является мерой некоторого изменения расчетных амплитуд сил трения по отношению к максимальным реальным (см. табл. 2. 3, д, е). Впрочем, равенство рассеяния обеспечивает при этом требуемую сходимость как расчетных, так и экспериментальных резонансных амплитуд деформаций в упругих участках систем, в широкой области изменения этих величин вплоть до предела текучести материала. В табл. 2. 3 (см. вклейку) дано сравнение параметров петель при разных значениях показателей степени п для скоростной зависимости сил трения.

Рис. 14. График изменения расчетных затрат на ППТО в зависимости от количества секций.

Рис. 2-2. Графики изменения расчетных температур жидкости, газа и концентраций пара в процессе тепло- и массообмена в контактном аппарате с площадью поверхности FT при противотоке (а, б) и прямотоке (в)

Коэффициент аккумуляции в значительной мере зависит от объемного веса конструкций наружных ограждений и процента остекления. Применение облегченных конструкций и увеличение остеклен-ности ведет к снижению коэффициента аккумуляции и притом независимо от изменения расчетных тепловых потерь зданием. В таких зданиях график подачи тепла на отопление должен более строго соответствовать изменению температур наружного воздуха, чем в зданиях кирпичных.

являются: изменения расчетных

Рис. 2.1. Зависимости изменения расчетных затрат ДЗ по паротурбинному блоку, температуры стенки <ст и скорости пара wu в промежуточном пароперегревателе от давления промежуточного перегрева пара рШ1

Для иллюстрации экономической устойчивости оптимальных решений по теплоэнергетическим установкам и их элементам в табл. 8.2 приведено сопоставление погрешностей задания исходных данных, изменения расчетных затрат по установке и перерасхода затрат. Как видно из этой таблицы, изменению исходных данных по теплоэнергетической установке в достаточно широких пределах соответствует примерно в три раза меньшее изменение величины расчетных затрат. Для отдельного элемента установки такого снижения по указанным выше причинам не наблюдается.

Определяющим является сопоставление погрешности задания исходных данных и величины перерасхода расчетных затрат. Как видно из табл. 8.2, величина перерасхода расчетных затрат вследствие незнания действительных условий функционирования установки в 15—50 раз меньше погрешности задания исходных данных. Важно также, что величина перерасхода расчетных затрат в 10—40 раз меньше величины изменения расчетных затрат. Причем указанные соотношения имеют место как при решении задач комплексной оптимизации теплоэнергетической установки, так и при оптимизации отдельных элементов установки.

Удобно сопоставлять изменения расчетных затрат в каждом варианте с затратами на один из рассмо-

При выполнении сборного газохода по рекомендациям МЭИ (Л. 10-3] для числа пиковых котлов п от 3 до 5 оптимальные значения скорости для ПТВМ-100 колеблются в пределах 11,1 — 11,6 м/сск, а для ПТВМ-180 — в пределах 12,2 — 12,7 м/сек. Вследствие пологого изменения расчетных затрат вблизи оптимума можно рекомендовать применение скоростей на 30% больше оптимального значения, т. е. 15 п Iti м/сек соответственно.

коэффициент смещения с соответствующим знаком: внешний окружной хе для колес с прямыми зубьями; средний нормальный х„ для колес с круговыми зубьями (при отсутствии смещения в графе проставляют 0); коэффициент изменения толщины зуба х-< с соответствующим знаком (при отсутствии изменения расчетной толщины в графе проставляют 0); угол делительного конуса 6; номинальный диаметр зуборезной головки d0 для зубчатого колеса с круговыми зубьями; степень точности, вид сопряжения и обозначение стандарта на нормы точности ГОСТ 1758—81.

13. Коэффициент изменения расчетной толщины зуба шестерни: прямозубой передачи лс, = 0,03 + 0,008 (ы—

— коэффициент смещения с соответствующим знаком: внешний окружной хе для колес с прямыми зубьями, средний нормальный х„ для колес с круговыми зубьями (при отсутствии смещения в графе проставляют 0); коэффициент д^ изменения толщины зуба с соответствующим знаком (при отсутствии изменения расчетной толщины в графе проставляют 0); угол делительного конуса 5; номинальный диаметр d$ зуборезной головки для зубчатого колеса с круговыми зубьями; степень точности, вид сопряжения и обозначение стандарта на нормы точности ГОСТ 1758—81.

18. Коэ(рфициент изменения расчетной толщины зуба шестерни: прямозубой Xti = 0,03 + 0,008(и— 2,5);

коэффициент изменения расчетной толщины зуба шестерни (при ы>2,5) дгп = а + 6(« —2,5), где при рт = 35° а = 0,11 и Ь=0,01. Применение парных колес с х\— —х2 позволяет повысить износостойкость и сопротивление заеданию зубьев за счет выравнивания удельных скольжений профилей зубьев, а за счет тангенциального смещения повышается изгибная выносливость зубьев шестерни и может быть достигнута изгибная равнопрочность зубьев шестерни и колеса.

где Xj — коэффициент смещения у шестерни; лц — коэффициент изменения расчетной толщины зуба шестерни

коэффициент изменения расчетной толщины зуба исходного контура

12.4.3.4. Методы расчета. Статический расчет металлических куполов всех типов на стадии рабочего проектирования выполняют в настоящее время по пространственным расчетным схемам с обязательной проверкой степени геометрической нелинейности конструкции. Для этой цели используют универсальные программы, такие как PACK, ЛИРА, СПРИНТ, ПАРСЕК [8]. Последняя программа наиболее эффективна, т.к. она разработана специально для симметричных пространственных систем. Расчет выполняют в соответствии со СНиП 2.01.07-85, СНиП П-23-81*, СНиП 2.03.06-85 для всех типов нагрузок - постоянной, технологической, снеговой, ветровой, сейсмической. Обязательным является расчет на температурные воздействия. При статическом расчете необходимо учитывать изменения расчетной схемы сооружения в процессе монтажа.

коэффициент изменения расчетной толщины зуба исходного контура

коэффициент смещения с соответствующим знаком: внешний окружной хе для колес с прямыми зубьями; средний нормальный х„ для колес с круговыми зубьями (при отсутствии смещения в графе проставляют 0); коэффициент изменения толщины зуба хг с соответствующим знаком (при отсутствии изменения расчетной толщины в графе проставляют 0); угол делительного конуса б; номинальный диаметр зуборезной головки d0 для зубчатого колеса с круговыми зубьями; степень точности, вид сопряжения и обозначение стандарта на нормы точности ГОСТ 1758—81.

13. Коэффициент изменения расчетной толщины зуба шестерни: прямозубой передачи хт\ = 0,03 + 0,008 (и —