Изменения сопротивлений

Правилами устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов [35] установлены предельные значения допустимых отклонений геометрических параметров подкрановых путей от проектных, не вызывающие существенных нарушений условий работы кранов и мало влияющие на траекторию их движения. Такими допусками, определяющими максимальную величину изменения соответствующих параметров путей в процессе их эксплуатации, являются следующие:

при условии, что погрешности измерений величины xi бесконечно малы (в действительности погрешности Axt не являются бесконечно малыми). Следовательно, для определения погрешности Аг/ можно воспользоваться выражением (1.7), если пренебречь изменением производных df/dxt в пределах изменения соответствующих величин Ал:,-.

Диаграммы не только характеризуют законы изменения соответствующих кинематических параметров, но и позволяют бце-

При анализе все данные могут быть разбиты на три группы по уровню изменения величины D. Однако достаточно представительно только число опытов в области D - 960 -г- 1000 т/ч. Сопоставление данных при других значениях D позволяет оценить тенденцию изменения соответствующих характеристик. Так, очевидно, что при D <*> 600 т/ч во всем диапазоне изменения ос < 1,03 ТЕ «? 90 "С при q3 = 0 и [СО] = 0.

Обоснованное долгосрочное прогнозирование ценообразования на энергетические ресурсы в международной капиталистической торговле представляет собой сложную задачу. В капиталистическом мире существует достаточно тесная связь между ценами на энергетические ресурсы, спросом на них и структурными изменениями энергетического хозяйства. В долговременном разрезе противоречивый механизм ценообразования капиталистического общества выступает как один из основных регуляторов изменения соответствующих пропорций в энергетическом комплексе и направлений научно-технического прогресса в его развитии. При этом важно, что процесс ценообразования находится под воздействием монополистического и частично государственного регулирования.

Поэтому можно говорить о симметричности термодинамического (изобарного) потенциала твердого кристаллического тела в том смысле, что локальное значение химического потенциала в точке определяется абсолютной величиной гидростатической части тензора напряжений независимо от направления механической силы — растягивающей или сжимающей твердое тело (относительно равновесного положения с нулевыми силами). Подобный анализ можно провести для любого главного значения тензора напряжений (рассматривая изменения соответствующих компонент тензора деформаций), чтобы сделать заключение о симметрии термодинамического потенциала Гиббса по знаку компонент тензора напряжений (относительно недеформированного состояния).

Поэтому можно говорить о симметричности термодинамического (изобарного) потенциала твердого кристаллического тела в том смысле, что локальное значение химического потенциала в точке определяется абсолютной величиной гидростатической части тензора напряжений независимо от направления механической силы — растягивающей или сжимающей твердое тело (относительно равновесного положения с нулевыми силами). Подобный анализ можно провести для любого главного значения тензора напряжений (рассматривая изменения соответствующих компонент тензора деформаций) с тем, чтобы сделать заключение о симметрии термодинамического потенциала Гиббса по знаку компонент тензора напряжений (относительно недеформированного состояния).

Нормативные уровни избыточности в СЭ выражаются либо величиной запасов ресурсов и резервов производственных мощностей, либо предельными значениями величин, характеризующих допустимую область изменения соответствующих параметров, либо, наконец, количеством резервных элементов.

где А*,, Ахг, А У и А У — скачкообразные изменения соответствующих функций при t = tt, т. е.

отношения масс ть: — , влияют еще величина К = ~г и частоты изменения соответствующих гармонических составляющих силы Jх.

Если аналитическим способом найдены перемещения пространственного механизма произвольного вида, т. е. определены функциональные зависимости различных переменных параметров механизмов (см. табл. 3) от параметра времени t или, что то же, от заданной функции угла поворота ведущего звена SA: ц> = ф (/), то определение скоростей не представляет принципиальных трудностей, а лишь требует большей или меньшей затраты времени на вычислительные операции. В этом случае исходными являются уже составленные системы уравнений различных разновидностей механизмов, схемы которых приведены в табл. 3. Остается лишь их продифференцировать однажды по параметру времени, в результате чего получатся системы линейных уравнений относительно значений скоростей изменения соответствующих параметров. Их решение осуществляется по одному из известных методов (см. гл. 5).

Построим кривые изменения сопротивлений в подводящей части контура и полезного напора в зависимости от скорости циркуляции в трубах греющей секции w0. Парообразование происходит в верхней части подъемной трубы, и, следовательно, подводящая часть циркуляционного контура состоит из опускной линии, труб греющей секции, переходного участка (из греющей секции в подъемную трубу) и экономайзерного участка подъемной трубы. Проведем гидродинамический расчет при ш0=0,8 м/с. При этом значении WQ количество циркулирующей в контуре. воды

Были исследованы различия между сопротивлениями с защитной пленкой из окиси алюминия и без нее, а также между сопротивлениями с проводящими пленками из окиси олова, содержащими 7,5 и 20% окиси сурьмы. В этом опыте поток тепловых нейтронов составлял 4-Ю12 нейтрон /(см2 -сек), надтепловых 4-Ю11 нейтрон /(см2 -сек), мощность дозы у-облучения 2-Ю8 эрг /(г -ч). Обнаружено различие в характере изменения сопротивления образцов из облученной и контрольной групп. На необлученных сопротивлениях с защитным покрытием, находившихся под полной нагрузкой при 500° С, измерены положительные изменения от 5 до 8%, тогда как незащищенные сопротивления этой же контрольной группы имели как положительные, так и отрицательные изменения (+25 и —39 %). Особенно значительно изменились неспиральные низкоомные сопротивления. Изменения сопротивлений облученной группы были преимущественно отрицательными. И снова наибольшее число нарушений и максимальных изменений сопротивления наблюдалось среди незащищенных и неспиральных образцов. С увеличением содержания окиси сурьмы от 7,5 до 20% изменения сопротивления наблюдались в пределах от —36 до —58%. Для сопротивлений с пленкой из окиси олова с добавкой 7,5% окиси сурьмы изменения составляли от —3 до —8,5% без существенной разницы между высоко- и низкоомными сопротивлениями. Изменение толщины пленки из окиси алюминия от 0,075 до 0,25 см не оказало заметного влияния на сопротивления, содержащие 7,5% окиси сурьмы.

Мост с симметрией первого типа обеспечивает получение линейной зависимости силы тока в показывающем приборе от изменения сопротивлений катушек датчика, благодаря чему данная схема находит широкое применение в построении индуктивных приборов для линейных измерений.

Действительная динамика исследовалась электронным тензо-метрированием с использованием проволочных датчиков сопротивления (R = 192,4) с базой 20 мм, наклеивавшихся попарно под углом 45° к осям кулачкового и ведомого валов с диаметрально противоположных сторон валов (по 4 датчика на каждый вал для компенсации тепловых и изгибных влияний). Сигналы, появлявшиеся за счет изменения сопротивлений при скручивании валов, через токосъемники подавались на усилитель «ТУ6М», а затем на шлейфы осциллографа «Н-700» и регистрировались на фотобумажной ленте. Систематически проводившаяся с помощью образцового динамометра ДОСМ-1 тарировка осциллографических записей моментов, возбуждаемых на ведомом и кулачковом валах, показала их линейность при полном отсутствии гистерезиса. Первая серия экспериментальных исследований УКМ с силовыми нагружателями (грузовыми, пружинными) подробно описана в монографии [10].

/?0 — сопротивление измерительной диагонали; / — сила тока на входе моста; RvRb R& #4 — сопротивления плеч моста при отсутствии деформации; Д/?„ Д/?2„ ДД3, д#4 — изменения сопротивлений, вызывающие в измерительной диагонали ток I.

* Изменения сопротивлений газового тракта котла указаны для диапазона рабочих форсировок.

Пределы изменения сопротивлений резисторов равны +24%, — 15%.

Сопротивление шунта Rm служит для подгонки предела измерений манометра. Для того чтобы исключить влияние изменения сопротивлений подводящих проводов от изменения температуры окружающей среды, датчик абсолютного давления газа включен по трех-проводной схеме. Сопротивления ^л служат для подгонки сопротивления соединительных проводов к расчетному значению, а также для подгонки сопротивления плеча моста, в котором установле-

в) изучение влияния количества поданного к аппарату расхода на перепад давления в нем и в связи с этим изменения сопротивлений проходного сечения;

ся практически в пщ раз, а вследствие взаимной компенсации изменения сопротивлений в каждом из контактов при биении подвижного элемента достигается повышение стабильности общего контактного сопротивления токосъемника:

Первые эксперименты показали, что облучение нейтронным потоком вызывает у всех тензорезисторов значительные изменения сопротивлений и температурных характеристик. В дальнейших исследованиях ставилась задача оценки разброса результатов в партии тензорезисторов одного типа, работающих в одинаковых по облучению и температуре условиях.

процесс *2 (t) = hx (t), где h — коэффициент усиления мультипликатора. На рис. 17.4 показан один из возможных мультипликаторов, представляющий собой пластину с локальным сужением. Принцип его работы заключается в том, что датчик устанавливается в зоне концентрации напряжений и поэтому показывает увеличенное значение изменения его электрического сопротивления. Коэффициент усиления h устанавливается при тарировке. На рис. 17.5 показаны изменения сопротивлений первого и второго датчиков. По аналогии с соотношениями (17.2) и (17.3) можно записать для второго датчика