Изменения температурного

Рис. 8.10. Стадии изменения температурных условий вакуум-но-плазменного процесса нанесения покрытий / - непрерывный нагрев; 2 - циклический нагрев

лишь по линии, параллельной оси времени. Отсюда :(рис. 3.3), как и из формул (3.40) и (3.41), следует, что при расчете характеристик коррозии в условиях ступенчатого изменения температуры необходимо соблюдать последовательность ее изменения во времени. Если коррозия протекает в кинетическом режиме окисления, от такой последовательности изменения температурных ступеней можно отказаться.

Как отмечалось выше, приведенный метод расчета эквивалентной температуры и времени соответствует фактической последовательности изменения температурных уровней. Поэтому важным является и соблюдение последовательности расчета эквивалентного времени на отдельных температурных уровнях, поскольку формула (3.46) для Атэ,л не содержит времени продолжительности работы металла на соответствующем уровне температуры Г,у а включает лишь абсолютные значения времени на краях отрезка.

Вследствие периодического изменения температурных полей за

Например, для точек внутренней поверхности наиболее напряженной зоны оболочечного корпуса четный (А;-и) полуцикл упругопластического деформирования, соответствующий периоду нагрева детали, формируется в результате изменения температурных полей при переходе с режима А3 на режим А0, а затем на режим Ai (рис. 4.42), нечетный (k + 1-й) полуцикл - в результате последовательной смены тепловых состояний режимов: Alt А2, А0, А3; при достижении наибольшего градиента температур в режиме Л3 (следовательно, при наибольших напряжениях сД**1'), начинается разгрузка, а затем очередной четный полуцикл.

Анализ полученных при разработке методик данных показал возможно!сть наблюдения за износом в течение весьма незначительного времени, т. е. практически оценка износа может быть сделана в зависимости от целого ряда факторов — изменения температурных условий окружающей среды, различных режимов работы двигателя, различных условий запыленности и т. п.

Для стационарных процессов, а также для процессов, протекающих с реальными скоростями изменения температурных полей в системах, нестационарный член (5-44) может.быть опущен благодаря очень большим значениям скоростей распространения излучения. С учетом этого обстоятельства расчетное уравнение (5-44) можно представить в виде

Температурные напряжения, вызванные градиентом температуры по толщине стенки трубы из пластичной стали, не приводят к разрушению. Только при явно циклическом характере изменения температурных напряжений с числом циклов, намного превышающим обычное число пусков и остановов котла за весь срок службы, может происходить разрушение труб котла от усталости. Поэтому температурные напряжения не учитываются при расчете труб котла на прочность. Там, где по условиям работы неизбежны циклические изменения температурных напряжений (в частности, в трубах НРЧ), ограничивают толщину стенки труб и тем самым ограничивают тепловые напряжения.

Изложены результаты экспериментального исследования теплоотдачи при кипении калия в парогенерирующей трубе. Опыты по кипению калия проведены на рабочем участке с электрооботревом и в однотрубном парогенераторе с натриевым обогревом. Кривые изменения температурных полей, теплового потока, коэффициента теплоотдачи и паросо-держания по длине трубы характеризуют наличие различных областей теплообмена в парогенераторе. Рассмотрены области перегрева жидкости, интенсивного теплообмена и переходная. Представлены формулы для расчета перегрева и коэффициента теплоотдачи.

В случае перехода теплообменного аппарата с пучком витых труб с одного режима работы на другой режим с более высоким уровнем мощности тепловой нагрузки (см. рис. 5.15) также наблюдается влияние нестационарности процесса на значение коэффициента к , несмотря на то, что характер изменения температурных полей теплоносителя в этом случае не является столь резким (рис. 5.17), чем характер изменения

Для характеристики области изменения температурных полей предложен безразмерный параметр />;

Это можно проиллюстрировать на примере вала /, образующего со стойкой 2 вращательную пару (рис. 2.19). Если вместо простой вращательной пары (рис. 2.19, а) вал установить на двух опорах, вводя в конструкцию дополнительные элементы (рис. 2.19,6), то прогиб вала в точке С под действием силы F может быть уменьшен. Например, для вала по схеме, изображенной на рис. 2.19,в, прогиб в точке С (при а = Ь) уменьшается в 8 раз по сравнению с консольной установкой вала (рис. 2.19,а). Число избыточных локальных связей в кинематической паре, способствуя уменьшению податливости конструкции, может оказаться вредным в случае изменения температурного режима работы, при деформации стойки, при отклонениях размеров, формы и расположения поверхностей элементов кинематической пары. В статически неопределимых системах избыточные локальные связи могут вызывать дополнительные усилия и перемещения. Поэтому число избыточных локальных связей приходится уменьшать. Так, если для вала правый подшипник выполнить сферическим плавающим, то число связей будет уменьшено (рис. 2.19,в).

Прежде чем перейти к анализу разностной схемы (3.33), остановимся на важных требованиях, предъявляемых к любым разностным схемам, которые соответствуют дифференциальным уравнениям, получаемым на основе записи законов сохранения энергии, массы, количества движения для произвольного объема сплошной среды. Очевидно, что для получения разностного решения, хорошо описывающего реальный процесс изменения температурного поля в количественном и качественном отношениях, целесообразно потребовать выполнения закона сохранения энергии и для разностного решения.

В случае непостоянства коэффициента теплоотдачи за счет изменения температурного фактора TCt/Tm, который имеет место при охлаждении шара, можно воспользоваться методом, рассмотренным -на с. 189. Для этого температурную кривую, полученную с помощью графопостроителя, следует разбить на 10 равных интервалов по времени (через 1 с), перестроить ее в логарифмических координатах и определить интервал, соответствующий регулярному режиму при пленочном режиме кипения. Конец интервала можно определить по резкому спаду температурной кривой, свидетельствующему о начале переходного режима кипения. Затем определить темп охлаждения на интервалах времени Дт=тг-+1 — Тг, соответствующих регулярному режиму охлаждения при пленочном кипении, по формуле (11.16)

Рис. 11.3. Зависимости О и а в случае сильного-изменения температурного фактора

Это можно проиллюстрировать на примере вала /, образующего со стойкой 2 вращательную пару (рис. 2.19). Если вместо простой вращательной пары (рис. 2.19, а) вал установить на двух опорах, вводя в конструкцию дополнительные элементы (рис. 2.19,6), то прогиб вала в точке С под действием силы F может быть уменьшен. Например, для вала по схеме, изображенной на рис. 2.19,в, прогиб в точке С (при а = Ь) уменьшается в 8 раз по сравнению с консольной установкой вала (рис. 2.19,а). Число избыточных локальных связей в кинематической паре, способствуя уменьшению податливости конструкции, может оказаться вредным в случае изменения температурного режима работы, при деформации стойки, при отклонениях размеров, формы и расположения поверхностей элементов кинематической пары. В статически неопределимых системах избыточные локальные связи могут вызывать дополнительные усилия и перемещения. Поэтому число избыточных локальных связей приходится уменьшать. Так, если для вала правый подшипник выполнить сферическим плавающим, то число связей будет уменьшено (рис. 2.19,в).

характеризующими данное явление. Например, критерий Био можно рассматривать как отношение термического сопротивления стенки (//Я,) к термическому сопротивлению теплоотдачи (1/а), в то время как критерий Фурье рассматривается как отношение времени протекания процесса ({) ко времени изменения температурного поля в теле (/2/а).

изменения температурного уровне с 7'о.с на 78.

т °= /2 Критерий Фурье (безразмерное время) 1 — время, сек Характеризует связь между скоростью изменения температурного поля, физическими константами и размерами тела

Для линейного закона изменения температурного напора

Для вывода формул используем экспоненциальный закон изменения температурного напора вдоль поверхности теплообмена [уравнение (19-14)]:

вой режим. При этом закон изменения температурного поля во времени при нимает простой и универсальный вид логарифм избыточной температуры: тела в любой его точке изменяется вс времени по линейному закону