Изменения удельного

происходят лишь в силу изменения взаимного расположения зерен в процессе взаимного перемещения их частей. Преодоление связей на границах зерен влечет за собой хрупкое разрушение. Постольку, поскольку ориентация плоскостей, в которых зерно предрасположено иметь скольжение или двойникование, по отношению к направлению внешней нагрузки в разных зернах различна, не все они сразу вступают в пластическую деформацию. В первую очередь подвергаются ей те зерна, в которых расположение вероятных плоскостей скольжения (двойникования) относительно направления внешних сил наиболее благоприятствует возникновению пластической деформации. Предел текучести поликристалла может быть подсчитан методами математической статистики достаточно удовлетворительно. Наибольшее число зерен, одновременно включающихся в пластическую деформацию посредством скольжения, наблюдается в поликристаллическом металле, зерна которого имеют кубическую гранецентрированную решетку, ввиду того, что число плоскостей и направлений скольжения в кристаллах с такой решеткой велико. Этим объясняется и то, что характер протекания пластической деформации в монокристалле ближе к такому характеру в поликристаллическом металле с указанной кристаллической решеткой, чем в случае иных решеток. Постепенно, по мере увеличения напряжений, в пластическую деформацию вступают и другие зерна с менее благоприятной для нее ориентацией.

уровням напряженности образца. Напряжение нижнего уровня устанавливается путем изменения взаимного расположения рычага 11 и тяги 14, напряжение верхнего уровня определяется положением винтового упора 12.

Подъемники непрерывного действия переналаживают в зависимости от диаметра (80—160 мм) колец путем изменения взаимного расположения деталей, образующих канал подъемника (рис. 27, а), и стенок лотков приема. Переналадка по высоте кольца осуществляется поворотом рычагов 2

К преимуществам трехконтактной схемы следует отнести независимость показаний измерительного устройства от изменения взаимного положения обрабатываемой детали и узлов станка, так как измерительные устройства базируются непосредственно по измеряемой поверхности.

•с конструкцией сопряжения цилиндров с корпусами подшипников. Чтобы избежать ошибок при центровке, необходимо прикинуть, какие изменения взаимного расположения роторов и цилиндров могут произойти во время работы агрегата.

2.4.3. Механизмы позиционирования. Механизмы позиционирования получают все большее распространение в автоматическом оборудовании: 1) для изменения взаимного положения инструмента относительно обрабатываемой детали (при координатных сверлении и расточке, токарной обработке ступенчатых поверхностей и в других случаях), 2) в устройствах автоматической загрузки станка заготовками и инструментом и при выполнении ряда других вспомогательных движений (подача прутков, поворот упоров). К первой группе механизмов позиционирования предъявляются требования обеспечения и длительного сохранения высокой точности пространственного положения выходного звена. Для второй группы большее значение имеет быстроходность, обеспечивающая заданное быстродействие, определяемое величиной хода и циклограммой работы станка-автомата, реализующей возможности совмещения операций. Выше отмечалась важность выбора

куляция). Два вихревых кольца с циркуляцией одного знака совершают неустановившееся движение (попеременно одно из колец проскакивает сквозь другое). Вихревой соленоид, •состоящий из бесконечно большого числа одинаковых колец, равноудалённых друг от друга, является системой, могущей перемещаться без изменения взаимного расположения. Влияние вихревого кольца А на В всегда уравновешивается влиянием С на В (фиг. 13).

Формообразование ряда деталей, главным образом представляющих собой тела вращения (валы, оси, штоки, втулки и т. д,)., осуществляется только в процессе механической обработки всех их поверхностей. Механическая обработка даже самого простейшего элемента детали неизбежно связана с затратой времени и средств. В индивидуальном производстве каждая операция может потребовать изменения взаимного положения обрабатываемой детали и инструмента, перемены инструмента, перевода детали на другой станок или иных мероприятий. Иногда это осуществляется достаточно просто, а в некоторых случаях приводит к значительной потере времени на переналадку. В массовом производстве, где темп работы требует минимальной затраты времени на вспомогательные операции и где переналадки нетерпимы, надобность в сверлении какого-либо отверстия может привести к необходимости установки в линию дополнительного станка специально для выполнения этой операции, либо усложнения агрегатного станка. . > •

Весьма сложным вопросом является создание и использование устройств программного управления для обработки корпусных деталей, так как в этом случае мы обычно имеем дело с большим количеством переходов. Наличие нескольких отверстий требует многократного изменения взаимного положения детали и инструмента. Таким образом, здесь приходится решать по сути дела две задачи: автоматизацию точной взаимной установки инструмента и детали (установка координат) и автоматизацию замены инструментов .

тельности многих видов технологического оборудования. Среди этого оборудования важную роль играют станки и обрабатывающие центры, служащие для механической обработки. На каждый такой станок или обрабатывающий центр возлагается функция формообразования изделия путем управляемого изменения взаимного положения заготовки и обрабатывающего инструмента. Эта функция реализуется либо за счет перемещения заготовки при неподвижном инструменте (как это принято в токарных станках), либо за счет движения инструмента при неподвижной заготовке (как в сверлильных станках), либо за счет одновременного перемещения инструмента и заготовки (как это бывает при фрезерной обработке). В станках с числовым программным управлением (ЧПУ) и с адаптивным программным управлением (АПУ) требуемые движения инструмента или заготовки обычно обеспечивается прецизионной системой сервоприводов, обрабатывающих заданную программу обработки.

Следует иметь в виду, что приводящие к аварии большие изменения взаимного фазового угла между роторами генераторов связанных частей энергообъединения могут не обязательно сопровождаться значительными отклонениями частоты, особенно в начальный период после возникновения дефицита. Допустим, например, что исходное значение фазового угла было равно 60°. Если после возникновения дефицита частота вращения роторов генераторов в приемной части энергосистемы уменьшится на 1 об/мин по сравнению с частотой в передающей части, то столь незначительное изменение частоты в приемной системе не выйдет за пределы нечувствительности регуляторов скорости и частоты. В то же время за 1 мин роторы генераторов приемной системы повернутся на 360° относительно роторов генераторов передающей системы. Критическое же значение фазового угла 90° будет достигнуто за 5 с. Приведенный пример показывает, что для предотвращения аварийной ситуации нужно ликвидировать дефицит мощности за очень короткое время.

Стекла являются оксидами или смесью иксидов, гаках как М* 03 , bt03 , P*0f , СаО, АЪгО, MgO, ВаО и др. Стеклообразное состояние характеризуется существованием "ближнего порядкв" и отсутствием "дальнего порядка" (периодичности), наблюдаемого в кристаллах (рис. 5). При охлаадении жидкости и переходе в стеклообразное состояние не наблюдается ни кристаллизации! не скачкообразного изменения удельного объема и механических свойств. Стекло приобретает жесткость благодаря постепенному снижению вязкости при уменьшении температуры. Стеклообразное состояние неравновесно. Оно возникает только вследствие предотвращения кристаллизации при достаточно быстром охлаждении в температурном интервале, расположенном

Деформация изделий при термообработке возникает вследствие изменения удельного объема стали при фазовых превращениях в процессе закалки и в результате изменения размеров и форм изделий под действием термических и структурных напряжений.

Полученные зависимости определяют картину изменения удельного скольжения по профилю зуба.

При постоянной температуре 7H=const теплоотдатчика темп изменения удельного расхода эксергии в идеальной рефрижераторной системе при изменении температуры ТБ тепло-приемника представляет собой первую производную удельной затраты работы эн по Гв.

л!.'!!1 о 8ад~ Sii==i^» есть относительное скольжение в точке А профиля /С2; & является количественной характеристикой условий износа для профиля. Рассмотрим процесс изменения удельного скольжения эвольвентных профилей за время их полного сопряжения (рис. 208). Пусть дана пара эвольвентных колес / и 2, Даны все размеры этих колес. Передаточное отношение их

На рис. 103 приведены графики изменения удельного давления в функции е (т. е. с течением времени) при различных значениях

Если, например, принять косинусоидальную зависимость изменения удельного давления, то плечо равнодействующей сил трения равно 1,27 г (или приведенный коэффициент трения шипа /ш =1,27/).

Результат решения уравнения (7.13) зависит от выбора функции р = р (р) изменения удельного давления в радиальном направлении. В частном случае для новых пяты и подпятника можно предположить, что давление распределяется по опорной поверхности равномерно, т. е. р = Q/n (R2 — r2) = const. В этом случае после интегрирования уравнения (7.13) и подстановки значения р получаем

Для приработавшихся пяты и подпятника удельное давление переменно, т. е. р ф const. Зависимость изменения удельного давления может быть принята на основании опытных данных, которые показывают, что износ поверхностей пяты и подпятника пропорционален величине работы сил трения: чем больше работа сил трения, тем больше износ. Между тем в процессе вращения пяты путь скольжения элементарных площадок контакта увеличивается по мере удаления от оси вращения. Следовательно, при допущении, что р = const, стали бы возрастать величина работы сил трения и износ: этих площадок, образуя в конечном счете зазор между удаленными от оси вращения элементами опорных поверхностей пяты и подпятника. Равномерный износ пяты и подпятника возможен при условии, что удельное давление в радиальном направлении изменяется обратно пропорционально расстоянию р элементарной площадки от оси вращения, т. е. р =s = С/р, где С — постоянная величина, зависящая от нагрузки Q и размеров опорной поверхности пяты. Для определения постоянной С спроектируем силы, действующие на подпятник, на ось его вращения, в результате чего получим

На рис. 5.26,а. показан характер ' изменения удельного тепловооприятия; ширмового пароперегревателя -высокого , давления и теплового сопротивления» золовых отложений на них в цикле водной очистки (после очистки осуществлена выбрация ширм). Прирост удельного тепловосприятия ширм высокого дав--ления лишь в циклах виброочистки увеличивается не более чем на 2—2,'5%.

На рис. 4 показан характер изменения удельного электрического сопротивления pf у материала П-5. За это же время произошло снижение пробивного напряжения на 21 %, оно составило 4.6 кв/мм при 700° С. Тангенс угла диэлектрических потерь уменьшился, а диэлектрическая проницаемость практически осталась прежней.