Изменение динамических

Изменение температуры плавления металлов и сплавов является одним из проявлений влияния давления на их фазовое равновесие. При этом возможно не только количественное, но и качественное изменение диаграммы состояния: появление новых или изменение свойств уже известных фаз.

Влияние давления на изменение диаграммы состояния системы AI^Si: а — схема по данным работы [61]; б — по данным работы [82] при давлении 0,1 (/), 1000 (2), 2500 (3) и 5000 (<) МН/м2 ,г;

В усовершенствовании модели деформирования следует учесть различия в жесткости материала Sepcarb-4D при растяжении (б;; > 0) и сжатии (&ц<^_ 0), i = 1, 2, 3. Разномодульность этого материала, отмеченная в работе [21], не исследована экспериментально. Однако сам факт ее существования позволяет усовершенствовать в модели деформирования материала первую составляющую — четырехна-правленную сеть волокон. Учитывая упрощенную гипотезу для первой составляющей модели об одноосном линейном деформировании ее в направлении волокон, можно ввести различные модули упругости на растяжение (И) и сжатие (fia) вдоль волокон. Это позволило бы расчетным методом в приращениях уточнить изменение диаграммы перемещений. В частности, при разгрузке я-колец с изменением

Деформационные критерии: а) изменение прогиба в процессе испытания; б) изменение диаграммы циклического деформирования; в) изменение микротвердости; г) размер пластически деформированной зоны у вершины усталостной трещины; д) снижение ударной вязкости; е) изменение газовой плотности и др.

Рис. 117. Изменение диаграммы (аг, и) при возрастании сопротивления с ростом давления.

В усовершенствовании модели деформирования следует учесть различия в жесткости материала Sepcarb-4D при растяжении (б;; > 0) и сжатии (&ц<^_ 0), i = 1, 2, 3. Разномодульность этого материала, отмеченная в работе [21], не исследована экспериментально. Однако сам факт ее существования позволяет усовершенствовать в модели деформирования материала первую составляющую — четырехна-правленную сеть волокон. Учитывая упрощенную гипотезу для первой составляющей модели об одноосном линейном деформировании ее в направлении волокон, можно ввести различные модули упругости на растяжение (И) и сжатие (fia) вдоль волокон. Это позволило бы расчетным методом в приращениях уточнить изменение диаграммы перемещений. В частности, при разгрузке я-колец с изменением

где функция / (EJ /ЕТ ) определяется кривой исходного нагружения; Si ' и EJ — интенсивность напряжений и деформаций; 5^' и ёт — напряжения и деформации, соответствующие достижению предела текучести при циклическом деформировании в некотором полуцикле k (масштабные коэффициенты). Эта зависимость предполагает условие подобия кривой однократного деформирования и кривых циклического деформирования. Из нее также следует, что изменение предела текучести S? определяет изменение диаграммы деформирования с числом полуциклов и для описания диаграммы требуется экспериментальное или аналитическое определение

Результаты соответствующих расчетов иллюстрируются рис. 7.52, причем на рис. 7.52, а показано изменение диаграммы циклического деформирования (г2 — е2) в процессе стабилизации цикла, характеризующее своеобразное упрочнение среды (точнее, компенсацию начального «разупрочнения» по сравнению с диаграммой пропорционального нагружения из-за влияния TI). Соответствующая траектория деформации дана на рис 7.52, б. Одновременно с отмеченным уменьшением размахов деформации ez происходит накопление деформации е\. Величина накопленной в процессе стабилизации цикла деформации е* определяется значениями параметров г* и г* (рис. 7.52, в). Заштрихованная область на рисунке отвечает таким значениям этих параметров, при которых рост et по числу циклов не ограничен. Внешняя граница области отвечает условию предельного равновесия элемента объема

б) «качественное» изменение диаграммы изотермического превращения аустенита, проявляющееся в возникновении на ней двух максимумов скорости распада переохлажденного аустенита, разделенных областью его повышенной устойчивости (рис. 7.7). Такое воздействие на кинетику распада ау-

Результаты соответствующих расчетов иллюстрирует рис. 4.14, Здесь показано изменение диаграммы циклического деформирования га = г 2 (еа) в процессе стабилизации цикла (рис. 4.14, а), которое характеризуется начальным «разупрочнением», вызванным приложенным напряжением а^ Влияние последнего постепенно исчезает, и кривая деформирования становится такой же, как при пропорциональном повторном нагружении. Одновременно с уменьшением размахов е2 происходит накопление деформации в направлении постоянной составляющей напряжений аг (рис. 4.14, б). Накопленная в процессе стабилизации цикла деформация определяется значениями параметров цикла г* и г (рис. 4.15). Заштрихованная область на рисунке отвечает таким значениям этих параметров, при которых рост Б! по числу циклов не ограничен, ее внешняя граница отвечает мгновенному разрушению (предельному равновесию) элемента объема

ческих параметров машин изучено более полно, то изменение динамических характеристик машин при их износе находится в начальной стадии исследований. Вместе с тем для многих машин, особенно быстроходных и тяжелонагруженных, именно динамика лимитирует допустимые величины износов и ресурс изделия. Связь износа с динамическими характеристиками достаточно сложна, так как в уравнениях динамики появляются члены, зависящие от времени и имеющие случайную природу. Раскрытие этих закономерностей позволит объяснить многие сложные явления, связанные не только с изменением выходных параметров машины во времени, но и с отказами функционирования из-за разрушения ее элементов. Последнее часто является следствием возрастания динамических нагрузок в машине при износе ее элементов.

Исследования и опыт показывают, что по мере развития ЕЭЭС существенно изменяются некоторые ее свойства (прежде всего динамические), порой определяющим образом влияющие на ее надежность. Например, часто внезапные крупные возмущения, происходящие в каком-либо районе системы, распространяются на большие территории, т. е. "ощущаются" генераторами, значительно отдаленными от места возмущения (повышается "связность" системы); возникают сложные длительные переходные процессы; повышается вероятность каскадного развития аварий (см. § 1.5). Изменение динамических свойств ЕЭЭС по мере ее развития определяется усложнением структуры электрических сетей, повышением пропускной способности электропередач, ухудшением электрических и электромеханических характеристик оборудования и увеличением напряженности режимов системы. При этом существует противоречивая ситуация: повышение пропускных способностей (усиление) связей, с одной стороны, обеспечивает большую возможность обмена электроэнергией и взаимопомощи смежных районов ЕЭЭС при авариях, способствует увеличению уровней статической и динамической устойчивости, а с другой - способствует развитию аварийных процессов, которые, если они своевременно не локализуются, могут охватывать в пределе всю систему [91].

На рис. 28 представлены кривые, характеризующие изменение динамических коэффициентов трения fa в период приработки этих материалов (при Р = 30 кГ/см2 и v = 0,71 м!сек).

Изменение динамических характеристик амортизаторов в области низких частот, где волновые свойства резинового массива проявляются слабо, можно объяснить только изменением, модуля упругости и коэффициента потерь материала амортизатора. У рассмотренных типов амортизаторов относительное

Аналогичные диаграммы, построенные для совокупности всех партий обработанных деталей, отличаются различным уровнем настройки, интенсивностью износа инструмента и изменения рассеивания, на которое оказывает влияние изменение динамических факторов процесса (износ узлов станка и их деформация, изменение жесткости системы СПИД и др.).

Любой технологический процесс протекает под воздействием целого ряда случайных факторов /изменение динамических нагрузок, износ инструмента и т.д./, в связи с чем отклонения размеров деталей от нормы будут носить также случайный характер.

Рис. 90. Изменение динамических напоров вдоль оси (а) и в поперечных

3. Изменение динамических напоров в поперечных сечениях горящего газового факела описывается уравнением (114)

5) изменение динамических настроек законов НЦР;

Рис. 7.41. Изменение динамических характеристик образца (а - периода собственных колебаний, б - коэффициента демпфирования колебаний) от числа циклов иагружения Л'

Резинометаллические виброизоляторы. Упругим элементом виброизоляторов этого типа является фасонный резиновый массив, соединенный с деталями металлической арматуры с помощью вулканизации. Достоинства резинометаллических виброизоляторов заключаются в простоте их конструкции, в широком диапазоне изменения их упругих характеристик, определяющихся как маркой применяемой резины, так и конфигурацией упругого элемента, в возможности произвольной ориентировки виброизоляторов относительно основания. Особые свойства резины определяют, однако, и их недостатки; изменение динамических свойств при длительной эксплуатации, связанное с так называемым «старением» резины; недостаточная надежность соединения резинового массива с металлической арматурой; ухудшение виброза Щитных свойств в условиях, отличающихся от нормальных (например, при повышенной дли пониженной температуре и влажности); недостаточное в отдельных случаях демпфирование; невозможность использования в атмосфере, содержащей пары бензина, масла и т. п.