Изменение расположения

где /-измеряемый размер; &1 и ос2-коэффициенты линейного расширения материала соответственно детали и измерительного средства (табл. П25); Aft = tl -10 и At2 = t2~ - r0(°C)-разность между температурой детали tlt или измерительного средства t2, и нормальной температурой t,, = 20°C. Изменение расчетных зазоров As, или натягов ДАТ, в результате температурных деформаций вычисляют по формулам

Ребристо-кольцевые купола являются более рациональной конструктивной схемой. Кольца существенно уменьшают изгибающие моменты в меридиональных ребрах, особенно при осесимметричных нагрузках, обеспечивают большую пространственную жесткость. Вместе с тем усложняется узел соединения кольцевых и меридиональных элементов, поскольку для центрации усилий элементы должны быть расположены в одном уровне. При проектировании ребристо-кольцевых куполов необходимо учитывать последовательность выполнения монтажных работ и соответствующее изменение расчетных схем. Способ монтажа может оказать существенное влияние и на конструктивное решение ребер. Если предполагается осуществлять сборку конструкции пространственными блоками полной строительной готовности, ребра необходимо проектировать спаренными.

Предложенные ранее зависимости для расчета упругих характеристик трех-мерноармированных материалов выведены из рассмотрения различных приближенных моделей. Известные различия исходных предпосылок, положенных в основу каждой модели, в той или иной степени влияют на изменение расчетных значений упругих констант. Последовательный анализ расчетных значений каждой деформа-тивной характеристики показывает изменение модуля Юнга в одном из главных направлений ортотропии материала (рис. 5.5, а). Снижение этой характеристики обусловлено переносом части арматуры из плоскости слоя в ортогональное к нему направление. Как видно из сравнения кривых 1,.2, 3, различные подходы, к расчету модуля упругости в направлении, параллельном плоскости слоя, несущественно меняют его значение. Во всех моделях эта характеристика была определена при условиях деформирования по Фойггу. Приближенная модель в слу-

Изменение расчетных значений констант упругости материала 4D на линейном участке в зависимости от суммарного коэффициента армирования ц2 показано на рис. 6.18. В табл. 6.23 приведены значения констант при различных характеристиках упругости матрицы и волокон. Модуль Юнга ?0 с увеличением ц? практически не изменяется (рис. 6.18, а).

В диапазоне 300—600 гц содержится семь собственных частот, или среднее расстояние между собственными частотами составляет А/ == 50 гц. Изменение расчетных параметров по-разному сказывается на различных собственных частотах. Наибольшее изменение собственной частоты примерно соответствует корню квадратному из изменения параметра. Чтобы изменить собственную частоту на полуширину интервала между собственными частотами, один из расчетных параметров необходимо изменить в среднем на 10%, что соизмеримо с точностью получения исходных расчетных параметров. Особенно трудно обеспечить необходимую точность вычисления моментов инерции и крутильных жесткостей стенок корпуса, имеющих большое число ребер жесткости, технологических вырезов и присоединенных масс.

Предложенные ранее зависимости для расчета упругих характеристик трех-мерноармированных материалов выведены из рассмотрения различных приближенных моделей. Известные различия исходных предпосылок, положенных в основу каждой модели, в той или иной степени влияют на изменение расчетных значений упругих констант. Последовательный анализ расчетных значений каждой деформа-тивной характеристики показывает изменение модуля Юнга в одном из главных направлений ортотропии материала (рис. 5.5, а). Снижение этой характеристики обусловлено переносом части арматуры из плоскости слоя в ортогональное к нему направление. Как видно из сравнения кривых 1,.2, 3, различные подходы, к расчету модуля упругости в направлении, параллельном плоскости слоя, несущественно меняют его значение. Во всех моделях эта характеристика была определена при условиях деформирования по Фойггу. Приближенная модель в слу-

Изменение расчетных значений констант упругости материала 4D на линейном участке в зависимости от суммарного коэффициента армирования ц2 показано на рис. 6.18. В табл. 6.23 приведены значения констант при различных характеристиках упругости матрицы и волокон. Модуль Юнга ?0 с увеличением ц? практически не изменяется (рис. 6.18, а).

Интегратор частоты со работает в режиме задания начальных условий со0 до перехода системы к установившимся колебаниям. Такой переход фиксируется визуально по записям характеристик xi = f (*j)i У = 1 (О}, т- е- по «фазовым портретам», по зависимостям Xi = / (t), у = f (t), либо по показаниям цифрового вольтметра. После окончания переходных процессов оператор переводит интегратор со в режим интегрирования, что обеспечивает изменение расчетных параметров Г3,тг,0и Q. Дальнейшее решение системы и запись амплитудно-частотных характеристик колебаний на двухкоординатном регистрирующем приборе выполняются автоматически.

котельного агрегата повысилась температура уходящих газов, а за счет неудовлетворительного размола топлива в мельницах увеличился механический недожог, что привело к снижению к. п. д. котельной установки в среднем до 80,5%. С другой стороны, изменение расчетных параметров у турбин, а также неудовлетворительное состояние лопаточного аппарата привели к снижению внутреннего относительного к. п. д. с 76 до 74,5%. В целом ухудшение экономичности самого оборудования привело к увеличению расхода топлива

В ПГУ с параллельными потоками рабочих тел наименьшая экономия расчетных затрат (0,179ч-0,75 рубает-год) будет у парогазовых установок с частичной газификацией мазутов. Наибольшее влияние на изменение расчетных затрат в ПГУ со смещением потоков рабочих тел оказывает стоимость топлива.

Изменение расчетных затрат по

Изменение расположения деталей при нагреве. При проектировании .сочленений, работающих при повышенных температурах, обязателен тепловой расчет, имеющий целью определить • изменение размеров и относительного расположения деталей при нагрейе.

Изменение расположения бобышек

Когда клетка претерпевает процесс деления, в ее ядре содержится значительно большее, чем в обычном состоянии, количество ДНК. Как следствие этого, делящиеся клетки существенно более чувствительны к воздействию ионизирующего излучения. Повреждения хромосом могут носить различный характер: разрывы, образование поперечных связей, изменение расположения генов, изменение структуры молекул. ДНК. Любое из этих повреждений может привести к гибели клетки, так .как оно может нарушить процесс митоза,. ..

Примером независимых взаимосвязей требований эксплуатации и требований производства может служить изменение расположения детали из стандартного профиля проката, исключающее скопление влаги и загрязнений. Масса детали и стоимость -ее закрепления, например с помощью электросварки, при этом не изменяются, а при эксплуатации уменьшается коррозионное разрушение в результате уменьшения времени действия на деталь влаги и устранения причины щелевой коррозии между поверхностью детали и загрязнением.

Изменение расположения электродов в пространстве, а также использование различных фракций корунда существенно не влияют на свойства покрытий, так как число включений во всех случаях ,не превышает 0,6—1,0% (масс.) .При добавлении тиомочевины, каптакса, декстрина (0,1—0,4 кг/м3) содержание частиц второй фазы изменяется незначительно (на 0,1—0,2%).

- Чтобы исключить случайность в сопряжении поверхностей А— К, можно провести несколько измерений, причем каждый раз. производить сознательное изменение расположения поверхностей (например, поворотом на 90° при квадратных воспринимающих поверхностях) и усреднение отдельных результатов (см. также «испытание на перестановку с поворотом», разд. 2.2.5.3).

Необходимостью обеспечения нормального подвода и вывода инструмента объясняется и требование отделения обрабатываемых поверхностей от поверхностей, оставляемых черными. На фиг. 650, а показан пример неправильного расположения обрабатываемого платика /, в результате чего фреза при его обработке врезается в тело 2 корпуса, что снижает ее стойкость и затрудняет обработку заготовки. Изменение расположения обрабатываемого платика 1 (фиг. 650, б) полностью устраняет этот недостаток. Аналогичные примеры приведены на фиг. 651; а и б.

Изменение расположения и размеров выпоров с учетом выхода газов из формы

Изменение расположения и конструкции ребер опок или каркасов стержней

Общее представление о способах технологической рационализации конструкции можно получить на примерах из практики Минского СКВ АЛ. При проектировании автоматических линий для обработки корпусных деталей редукторов потребовалось предусмотреть дополнительные технологические позиции для обработки наклонно расположенного резьбового отверстия в крышке корпуса (рис. 7, а). Достаточно было изменить положение оси этого отверстия, расположить его вертикально и стало возможным совместить обработку нескольких отверстий крышки на одном станке. Обработка корпуса существенно упростилась за счет изменения способа крепления крышки. Вместо отверстий с обратной цековой, очень неудобных для обработки, применили резьбовые отверстия, легко доступные для инструмента. Изменение расположения отверстий в картере главной передачи автомобиля ГАЗ-53 (рис.7, б) позволило исключить в автоматической линии шесть рабочих позиций.

Изменение расположения блоков вызовет увеличение скорости вращения одного из них а замедление вращения другого. Это